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    常州精密鋼管博客網(wǎng)

    消除H13鋼鍛后組織中鏈狀碳化物的熱處理工藝

    本文析了 H13 鋼退火組織中鏈狀碳化物的分布特點,對 H13 鋼進行不同工藝的固溶處理+球化等溫退火,研究了固溶處理對 H13 鋼鏈狀碳化物的溶解情況及退火組織均勻性的影響。研究表明,固溶處理可明顯改善 H13 鋼退火組織中的碳化物偏析,消除鏈狀碳化物,提高碳化物的球化率及分布均勻性。在一定溫度范圍內(nèi),隨固溶溫度升高,退火組織越均勻。經(jīng) 1050 ℃固溶處理后,H13 鋼退火組織達到 NADCA# 207-2003 標準中的 AS6 級,球化效果良好,獲得了碳化物彌散均勻的粒狀珠光體組織。


    H13 鋼是一種使用溫度在 600℃以下的中碳中鉻熱作模具鋼,因其具有高強韌性、高耐磨性、良好的抗熱疲勞性和鏡面拋光性等諸多優(yōu)點, 被廣泛用于高壓壓鑄模、熱擠壓模和塑膠模具的生產(chǎn)制造[1-3]。隨著機械制造業(yè)的蓬勃發(fā)展, 成型模具的工況條件愈加嚴苛,對模具材料的純凈度、組織均勻性及力學性能提出了更高要求。H13 鋼中含有 8%的合金元素, 由于選分結(jié)晶, 鑄態(tài)組織中存在嚴重的枝晶偏析,并在晶界處聚集塊狀高熔點、高硬度的液析碳化物, 導致在后續(xù)生產(chǎn)過程中易出現(xiàn)碳化物偏析和帶狀組織等問題,嚴重影響 H13 鋼的力學性能。


    退火態(tài)是 H13 鋼的供貨組織狀態(tài),其退火組織優(yōu)劣直接影響材料的使用性能。與進口 H13 鋼相 比,國產(chǎn) H13 鋼仍存在一些質(zhì)量差距,退火質(zhì)量問題主要表現(xiàn)為碳化物尺寸不均、 圓整度差及分布不均勻等。其中,鏈狀碳化物是 H13 鋼退火組織中較為常見且危害較大的一種組織缺陷, 沿晶分布的碳化物將顯著降低材料的沖擊韌性和耐磨性, 造成模具型腔邊緣或局部塌陷,出現(xiàn)早期失效[4]。為此,通 過合理的熱處理工藝,有效消除 H13 鋼退火組織中的鏈狀碳化物,獲得碳化物細小、均勻的退火組織,對提高材料力學性能和模具使用壽命均具有重要的現(xiàn)實意義。


    試驗材料與方法

    試驗料取自某廠經(jīng)非真空+電渣重熔生產(chǎn)的 H13鋼退火鍛材100mm),化學成分見表 1在鍛材心部截取 個熱處理試樣試樣尺寸為 20mm×20 mm×30mm首先取 個試樣觀察退火鍛材的顯微組織再取另外 個試樣分別進行 10001050 和 1100保溫30min 的固溶處理, 之后將這 個試樣一同進行 870保溫 2 h 的球化等溫退火, 以 30 / h 冷速冷至720保溫 4h 后隨爐冷卻至500出爐空冷


    熱處理試樣經(jīng)研磨拋光后, 用 4%硝酸酒精溶液侵蝕, 采用 Axio Observer A1m 型蔡司顯微鏡和Ultra 55 場發(fā)射掃描電子顯微鏡進行顯微組織觀察和分析。采用 EPMA1720 型電子探針測定鏈狀碳化物區(qū)域的元素偏析情況。按 NADCA# 207-2003 標準 評定退火組織級別。


    試驗結(jié)果與討論

    2.1 鍛材退火組織

    圖 1 為 H13 鋼鍛材退火組織。由圖 1(a)可以看 出,退火組織為碳化物分布不均勻的粒狀珠光體,顏色較深位置為碳化物聚集區(qū)域,碳化物數(shù)量較多、尺寸細小;顏色較淺位置為碳化物貧化區(qū),其碳化物尺寸較大,且沿晶呈鏈狀分布。由圖 1(b)可觀察到,沿晶分布的鏈狀碳化物形貌呈條片狀, 尺寸范圍約為3~5μm,局部區(qū)域出現(xiàn)鏈狀碳化物的閉合網(wǎng)絡(luò);其余位置的碳化物呈大小不一的顆粒狀, 且分布更為彌散均勻。按 NADCA# 207-2003 標準可評定該退火組織為 AS16 級,屬不合格級別。對鏈狀碳化物區(qū)域進行 EPMA 電子探針分析,其面掃描圖像如圖 2 所 示。沿晶的鏈狀碳化物中主要為 Cr 和 Mo 的碳化物富集。研究表明,H13 鋼退火組織中 Cr 和 Mo 的碳 化物主要以 M23C6 和 M6C 形式存在[5-6]。


    2.2 固溶溫度對鏈狀碳化物消除的影響

    鏈狀碳化物是碳化物分布極不均勻的表現(xiàn)。要去除退火組織中已存在的鏈狀碳化物, 必須將材料加熱到能將沿晶分布的鏈狀碳化物溶解的溫度,使二次碳化物發(fā)生回溶、擴散、再分配,從而提高碳化物分布均勻性[7]。圖 3 為 H13 鋼在不同固溶溫度下保溫 30min 后的顯微組織。由圖 3 可以看出,固溶溫度為 1000℃時,個別細小、斷續(xù)的鏈狀碳化物得到充分溶解,而大部分粗化、連續(xù)的鏈狀碳化物僅發(fā)生初期的分斷和細化, 沿原奧氏體晶界呈鏈狀分布的碳化物輪廓依然清晰。在鏈狀碳化物聚集區(qū)內(nèi),存在大量的大顆粒、條片狀碳化物,與基體中回溶再析出的細小彌散碳化物相比, 其尺寸及分布均勻性均有較大差異。固溶溫度升高至 1050℃時,鏈狀碳化物溶解量顯著增加,剩余的沿晶碳化物均呈斷續(xù)、顆粒狀,尺寸與基體上的彌散碳化物相差不大,碳化物的尺寸及分布均勻性顯著提升。固溶溫度繼續(xù)升高至 1100℃時, 組織為晶粒尺寸不均勻的板條馬氏體,此時,鏈狀碳化物已完全回溶,細小的點狀碳化物彌散分布在基體中,碳化物分布均勻性最高,但缺少碳化物在晶界的釘扎作用, 個別晶粒優(yōu)先長大出現(xiàn)輕微的混晶組織,使組織均勻性略有下降。


    分析不同固 溶溫度對鏈 狀碳化物溶 解情 況 可知,在 1000~1100℃溫度范圍內(nèi),隨固溶溫度升高,碳化物溶解量逐漸增加,鏈狀碳化物分斷、細化過程越徹底。究其原因, 高溫固溶大幅提高了 Cr23C6 和 Mo6C 的溶解度,促使沿晶分布的短棒狀、條片狀碳化物尖角不斷溶解, 晶界殘留碳化物的尺寸和數(shù)量逐漸減少,直至全部回溶。根據(jù)第二相在鋼中的平衡溶解度理論, 固溶溫度越高,Cr、Mo 等元素在基體中的固溶量越大,析出的二次碳化物數(shù)量越少、尺寸越小。隨后采用空冷方式冷卻,抑制二次碳化物的沿晶析出, 從而同時提高碳化物尺寸及分布的均勻性[8-9]。


    2.3 固溶溫度對球化退火組織的影響

    H13 鋼退火組織的優(yōu)劣受諸多因素影響。球化前的組織狀態(tài)及組織均勻性對球化退火處理時碳化物的球化過程影響較大。原始組織為馬氏體或貝氏體時, 球化過程是碳化物從非平衡組織的基體中析出、長大過程;原始組織為珠光體時,球化過程是短棒狀或條片狀碳化物溶斷、擴散沉積過程[10-11]。試驗 鋼經(jīng)固溶處理后,顯微組織為板條馬氏體。固溶溫度不同,馬氏體基體上分布的二次碳化物數(shù)量、尺寸及分布情況均有差異, 這部分未溶碳化物在后續(xù)球化退火過程中可作為形核質(zhì)點,促使碳化物快速球化。


    圖 4 為 H13 鋼不同固溶工藝處理+球化退火的顯微組織。由圖 4(a)可看出,試驗鋼經(jīng)直接球化退火,退火組織中的鏈狀碳化物數(shù)量減少、鏈狀長度縮短, 其 聚 集 區(qū) 域 呈 孤 立 不 連 續(xù) 分 布, 按 NADCA#207-2003 標準可評為 AS11 級。相比于原始退火組織,碳化物分布均勻性雖有提高,但仍屬于不合格級別。究其原因是在 870℃的球化退火溫度下,碳化物溶解度較低,鏈狀碳化物溶解量有限。另外,在界面能的影響下, 沿晶分布的條片狀碳化物尖角不斷溶解,并通過碳原子擴散使自身趨于球化,這一過程改變了晶界處的碳化物形態(tài), 但對碳化物的分布狀態(tài)影響較小,不能從根本上解決碳化物沿晶分布問題。觀察圖 4(b)~(d)可知,經(jīng)不同溫度的固溶處理后,退火組織中鏈狀碳化物完全消除, 組織均勻性顯著提高,其退火級別分別為 AS9、AS6 和 AS5 級,均屬 合格的退火組織。由此可見,通過固溶處理獲得不平衡的馬氏體組織,改變二次球化退火的原始組織,是消除退火組織中鏈狀碳化物的主要原因。在 1000~1100℃的溫度范圍內(nèi),隨固溶溫度提升,退火組織均勻性和退火級別不斷提高。在 1000~1050℃較低的溫度范圍內(nèi),固溶溫度對退火組織級別影響較大;當固溶溫度≥1050℃時,退火組織中碳化物均勻性較高,固溶溫度升高時,退火組織級別變化不明顯。同 時,考慮到高溫固溶易造成晶粒粗大和混晶組織,且能耗較高,確定 1050℃為本試驗條件下的最佳固溶溫度。 

    結(jié)論

    (1) H13 鋼鍛材經(jīng)緩冷退火處理后, 退火組織中碳化物的尺寸及分布均勻性較差,球化不完全,在奧氏體晶界處存在大量條片狀的鏈狀碳化物, 鏈狀碳化物相為 Cr23C6 和 Mo6C。

    (2) 固溶處理可明顯改善 H13 鋼退火組織中的碳化物偏析,消除鏈狀碳化物,提高后序球化退火組織中碳化物的球化率及分布均勻性。在一定溫度范圍內(nèi),隨固溶溫度升高,球化退火組織越均勻。

    (3) 當固溶溫度<1050℃時, 隨著固溶溫度的升高,球化退火組織級別明顯提高;固溶溫度≥1050℃時,球化退火組織中碳化物均勻性較高,固溶溫度對球化退火組織級別的影響較小。考慮到高溫固溶易造成晶粒粗大和混晶組織, 且能耗 較高, 確定1050℃為本試驗條件下的最佳固溶溫度。


    參考文獻

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