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提供以斷裂為.有關(guān)：鋼管，無縫鋼管，精密鋼管，焊接鋼管，電機(jī)殼鋼管，汽車鋼管，機(jī)械鋼管，鋼材，精拉鋼管等等的...的相關(guān)技術(shù)知識(shí)信息內(nèi)容，通過.有關(guān)：鋼管，無縫鋼管，精密鋼管，焊接鋼管，電機(jī)殼鋼管，汽車鋼管，機(jī)械鋼管，鋼材，精拉鋼管等等的...關(guān)聯(lián)不同內(nèi)容的相關(guān)技術(shù)知識(shí)信息內(nèi)容，提供更多的技術(shù)知識(shí)信息關(guān)聯(lián)，給用戶更好的體驗(yàn)。
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析鐵素體高，所以限制了鐵素體的流動(dòng)，從而使鋼的屈服強(qiáng)度和應(yīng)變硬化率隨著珠光體含碳量的增加而增加。限制作用隨硬化塊數(shù)量增加，珠光體對(duì)先共析晶粒尺寸的細(xì)化而增強(qiáng)。鋼中有大量珠光體時(shí)，形變過程中會(huì)在低溫和/或高應(yīng)變率時(shí)形成微型解理裂紋。雖然也有某些內(nèi)部聚集組織斷面，但斷裂通道最初還是沿著解理面穿行。所以，在鐵素體片之間、相鄰聚集組織中的鐵素體晶粒內(nèi)有某些擇優(yōu)取向。5.貝氏體鋼斷裂在含碳量為0.10%的低碳鋼中加入0.05%鉬和硼可優(yōu)化通常發(fā)生在700～850℃奧氏體-鐵素體轉(zhuǎn)變，且不影響其后在450℃和675℃時(shí)奧氏體-貝氏體轉(zhuǎn)變的動(dòng)力學(xué)條件。在大約525～675℃之間形成的貝氏體，通常稱為“上貝
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展，發(fā)生低應(yīng)力的脆斷。圖2-23脆性斷裂斷口形貌事實(shí)上，晶體材料的理論斷裂強(qiáng)度可用圖2-24所示的原子鍵合力進(jìn)行估算。●材料的拉斷是晶體材料在拉應(yīng)力作用下沿與拉應(yīng)力垂直的原子面被拉開的過程。在這一斷裂過程中，外力作的功消耗在斷口上，即斷口的表面能。設(shè)想完整的晶體材料被解理面分開成兩半晶體，其解理面的晶面間距為a0,沿拉力方向發(fā)生相對(duì)位移x,當(dāng)位移很大時(shí)，位移和作用力的關(guān)系并不是線性關(guān)系。而原子間的相互作用力最初是隨x的增大而增大，但達(dá)到一峰值σm后就逐漸下降，見圖2-24。為了近似地求出圖2-24下的面積，用正弦函數(shù)描述應(yīng)力的變化趨勢(shì)，其關(guān)
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域是產(chǎn)生裂紋源的前提條件。疲勞擴(kuò)展區(qū)：斷面較平坦，疲勞擴(kuò)展與應(yīng)力方向相垂直，產(chǎn)生明顯疲勞弧線，又稱為海灘紋或貝紋線。瞬斷區(qū)：是疲勞裂紋迅速擴(kuò)展到瞬間斷裂的區(qū)域，斷口有金屬滑移痕跡，有些產(chǎn)品瞬斷區(qū)有放射性條紋并具有剪切唇區(qū)。微觀：疲勞斷裂典型的特征是出現(xiàn)疲勞輝紋。一些微觀試樣中還會(huì)出現(xiàn)解理與準(zhǔn)解理現(xiàn)象（晶體學(xué)上的名稱，在微觀顯象上出現(xiàn)的小平面），以及韌窩等微觀區(qū)域特征。no.4疲勞斷裂的特點(diǎn)（1）斷裂時(shí)沒有明顯的宏觀塑性變形，斷裂前沒有明顯的預(yù)兆，往往是突然性的產(chǎn)生，使機(jī)械零件產(chǎn)生的破壞或斷裂的現(xiàn)象，危害十分嚴(yán)重。（2）引起疲勞斷裂的應(yīng)力很低，往往低于靜載時(shí)屈服強(qiáng)度的應(yīng)力負(fù)荷。（3）疲勞破壞
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為多晶體。由于珠光體強(qiáng)度比先共析鐵素體高,所以限制了鐵素體的流動(dòng),從而使鋼的屈服強(qiáng)度和應(yīng)變硬化率隨著珠光體含碳量的增加而增加。限制作用隨硬化塊數(shù)量增加,珠光體對(duì)先共析晶粒尺寸的細(xì)化而增強(qiáng)。鋼中有大量珠光體時(shí),形變過程中會(huì)在低溫和/或高應(yīng)變率時(shí)形成微型解理裂紋。雖然也有某些內(nèi)部聚集組織斷面,但斷裂通道最初還是沿著解理面穿行。所以,在鐵素體片之間、相鄰聚集組織中的鐵素體晶粒內(nèi)有某些擇優(yōu)取向。5.貝氏體鋼斷裂在含碳量為0.10%的低碳鋼中加入0.05%鉬和硼可優(yōu)化通常發(fā)生在700～850℃奧氏體-鐵素體轉(zhuǎn)變,且不影響其后在450℃和675℃時(shí)奧氏體-貝氏體轉(zhuǎn)變的動(dòng)力學(xué)條件。在大約525～675℃之
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高，所以限制了鐵素體的流動(dòng)，從而使鋼的屈服強(qiáng)度和應(yīng)變硬化率隨著珠光體含碳量的增加而增加。限制作用隨硬化塊數(shù)量增加，珠光體對(duì)先共析晶粒尺寸的細(xì)化而增強(qiáng)。鋼中有大量珠光體時(shí)，形變過程中會(huì)在低溫和/或高應(yīng)變率時(shí)形成微型解理裂紋。雖然也有某些內(nèi)部聚集組織斷面，但斷裂通道最初還是沿著解理面穿行。所以，在鐵素體片之間、相鄰聚集組織中的鐵素體晶粒內(nèi)有某些擇優(yōu)取向。5.貝氏體鋼斷裂在含碳量為0.10%的低碳鋼中加入0.05%鉬和硼可優(yōu)化通常發(fā)生在700～850℃奧氏體-鐵素體轉(zhuǎn)變，且不影響其后在450℃和675℃時(shí)奧氏體-貝氏體轉(zhuǎn)變的動(dòng)力學(xué)條件。在大約525～675℃之間形成的貝氏體，通常稱為“上貝氏體
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5）斷口微觀分析圖4為失效件斷口各區(qū)域微觀形貌。啟裂區(qū)基體中存在大量的硫化物夾雜，夾雜物沿鐵素體與珠光體的交界面呈條狀分布，斷口主要沿夾雜物與基體的交界面開裂，基體相連的部分?jǐn)嗔褧r(shí)形成撕裂棱（見圖4a）；擴(kuò)展區(qū)可見部分解理形貌，其斷裂形式為沿夾雜物與基體的界面開裂和穿晶型解理斷裂兩種形式（見圖4b）；終斷區(qū)斷裂形貌與啟裂區(qū)基本相似。（a）啟裂區(qū)（b）擴(kuò)展區(qū)（c）瞬斷區(qū)圖4斷口微觀形貌2.分析與討論綜合上述各檢驗(yàn)結(jié)果，失效件的斷裂與多種因素有關(guān)。（1）材質(zhì)錯(cuò)用化學(xué)成分分析結(jié)果顯示，零件出現(xiàn)材質(zhì)錯(cuò)用的情況，錯(cuò)將1345鋼替代了4340鋼使用。4340鋼相比于1345鋼而言，添加了cr、ni、mo
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源：表面有凹槽、缺陷，或者應(yīng)力集中的區(qū)域是產(chǎn)生裂紋源的前提條件。疲勞擴(kuò)展區(qū)：斷面較平坦，疲勞擴(kuò)展與應(yīng)力方向相垂直，產(chǎn)生明顯疲勞弧線，又稱為海灘紋或貝紋線。瞬斷區(qū)：是疲勞裂紋迅速擴(kuò)展到瞬間斷裂的區(qū)域，斷口有金屬滑移痕跡，有些產(chǎn)品瞬斷區(qū)有放射性條紋并具有剪切唇區(qū)。微觀：疲勞斷裂典型的特征是出現(xiàn)疲勞輝紋。一些微觀試樣中還會(huì)出現(xiàn)解理與準(zhǔn)解理現(xiàn)象（晶體學(xué)上的名稱，在微觀顯象上出現(xiàn)的小平面），以及韌窩等微觀區(qū)域特征。no.4疲勞斷裂的特點(diǎn)（1）斷裂時(shí)沒有明顯的宏觀塑性變形，斷裂前沒有明顯的預(yù)兆，往往是突然性的產(chǎn)生，使機(jī)械零件產(chǎn)生的破壞或斷裂的現(xiàn)象，危害十分嚴(yán)重。（2）引起疲勞斷裂的應(yīng)力很低，往往低于靜
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高倍照片中能夠看到大量的小平面及二次裂紋，可以判斷斷口為準(zhǔn)解理斷口[2]。掃描斷口未發(fā)現(xiàn)明顯“雞爪痕”，且螺釘加工過程無涉氫環(huán)節(jié)，氫脆可能性較小。圖6螺釘斷口微觀照片2.3螺釘性能測(cè)試對(duì)加工完成的螺釘及同爐拉伸試樣進(jìn)行了單軸拉伸和沖擊試驗(yàn)，單軸拉伸試驗(yàn)測(cè)量了螺釘最大軸向拉力及材料抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率，沖擊試驗(yàn)測(cè)量了材料韌性性能。最終試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果表明，螺釘抗拉強(qiáng)度及伸長(zhǎng)率滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，沖擊吸收能量低于標(biāo)準(zhǔn)要求，材料性能按照標(biāo)準(zhǔn)qj2142—1991《超高強(qiáng)度鋼的熱處理》執(zhí)行，測(cè)試結(jié)果見表1~表3。表1螺釘最大拉力結(jié)果表2試驗(yàn)單軸拉伸試樣結(jié)果表3沖擊吸收能量結(jié)果2.4螺釘金相分析對(duì)發(fā)生斷裂的螺釘和單
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區(qū)之間為裂紋擴(kuò)展區(qū)，且能看到疲勞臺(tái)階；屬于典型的多源疲勞斷口。圖1電動(dòng)機(jī)軸斷裂位置圖2壞件宏觀斷口圖5.微觀斷口形貌分析裂紋源位于斷面邊沿，在掃描電鏡下可以看到清晰的摩擦痕跡以及河流樣的類解理、沿晶混合形貌，如圖3、圖4所示。圖3失效件斷面邊沿類解理、沿晶混合形貌圖4失效件斷面邊沿摩擦痕裂紋擴(kuò)展區(qū)域是河流樣的類解理形貌，高倍下能看到疲勞條帶和二次裂紋，如圖5、圖6所示。圖5擴(kuò)展區(qū)類解理形貌圖6擴(kuò)展區(qū)二次裂紋瞬斷區(qū)是韌窩和準(zhǔn)解理混合形貌。高倍下能看到明顯的韌窩。失效件屬于多源疲勞斷裂，如圖7、圖8所示。圖7瞬斷區(qū)韌窩和準(zhǔn)解理混合形貌圖8瞬斷區(qū)韌窩形貌6.金相分析選取失效件的橫向及縱
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銷軸壓彎斷裂失效分析-材子筆記2023年12月04日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度未收錄№12596背景：兩件35mnb材質(zhì)銷軸，φ38mm，經(jīng)過表面感應(yīng)淬火后+箱式爐回火后，在壓彎測(cè)試時(shí)出現(xiàn)異常斷裂，彎曲強(qiáng)度和撓度偏低。對(duì)斷口進(jìn)行分析。圖1樣品宏觀形貌體式顯微鏡下測(cè)量裂紋源位于距離表面12mm和8mm處。金相分析在1#、2#斷口后段和3#樣上取橫截面制備金相樣，觀察樣品，發(fā)現(xiàn)1#、2#樣品心部為淬回火組織+鐵素體，鐵素體越往外越減少，1#樣在距離心部約12.09mm的位置往外均為回火馬氏體，2#樣在局里心部約9.97mm的位置往外均為回火馬氏體。電鏡分析用掃描電鏡觀察斷
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.１．７ 斷口微觀形貌分析將斷裂的高強(qiáng)度螺栓斷口用超聲波清洗后置于sem６６１０掃描電鏡內(nèi)進(jìn)行觀察,斷口微觀形貌如圖６所示.可見其開裂部位有很多撕裂棱,以解理形貌為主,另存在沿晶斷裂特征及韌窩形貌,未發(fā)現(xiàn)氫脆斷裂的典型特征形貌[２].未經(jīng)使用的高強(qiáng)度螺栓的沖擊試樣斷口微觀形貌如圖７所示,可見,其微觀形貌也是以解理和韌窩為主.１．８ 裝配扭矩測(cè)試在裝配現(xiàn)場(chǎng)用經(jīng)計(jì)量校驗(yàn)合格的扭矩扳手隨機(jī)對(duì)７件安裝完畢的螺栓進(jìn)行擰緊扭矩檢測(cè),擰緊扭矩的工藝要求為(５３５±５０)n?m,具體檢測(cè)結(jié)果如圖８所示.可見擰緊力矩波動(dòng)范圍較大,其中４件螺栓的擰緊力矩不符合工藝要求,存在過度擰緊現(xiàn)象,這會(huì)增加螺
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這個(gè)很專業(yè)，疲勞斷口的起源詳解（配圖）疲勞斷裂2023年12月10日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度未收錄№18706疲勞斷裂的定義:材料在受到低于斷裂強(qiáng)度的交變應(yīng)力作用下,發(fā)生的脆性斷裂,稱之為疲勞,常可見疲勞條帶(或稱疲勞輝紋)的典型特征。對(duì)于疲勞源區(qū)而言,最簡(jiǎn)單的是收斂類源區(qū):源區(qū)附近呈放射性,其收斂位置即為源區(qū)。源區(qū)附近呈弧線式,其圓心位置即為源區(qū)。這類源區(qū)附近的斷面一般較為平坦,之后斷面的起伏度和粗糙度均會(huì)增大。收斂類的疲勞起源占疲勞失效的較大比例,另一種情況,疲勞源區(qū)則為解理面或準(zhǔn)/類解理面交錯(cuò),常見于銅合金和高溫合金,部分鈦合金也有該情況。高溫合金源區(qū)的解理特征銅合
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u形桿斷裂分析(隨機(jī)數(shù)：8282)織應(yīng)為回火索氏體。而金相檢驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，斷裂件的金相組織為珠光體+鐵素體，且鐵素體呈帶狀或網(wǎng)狀分布，其綜合力學(xué)性能會(huì)顯著低于回火索氏體組織。斷裂件較高的布氏硬度也反映出其較低的塑韌性，高的硬度增加了材料的強(qiáng)度，但降低了材料的塑性和韌性，對(duì)部件承受沖擊載荷極為不利。因此可見，斷裂u形件的熱處理工藝不合理。（3）非金屬夾雜物含量過高斷裂u形件非金屬夾雜物含量較高，這與化學(xué)成分分析結(jié)果中較高的s含量相吻合。大量的硫化物夾雜沿鐵素體與珠光體界面析出，割裂了基體的連續(xù)性，導(dǎo)致材料沿垂直于加工方向的力學(xué)性能嚴(yán)重降低。通過對(duì)斷口邊緣取樣金相檢驗(yàn)也發(fā)現(xiàn)，斷面主要沿夾雜物與基體的交
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5%～100%。此外，還有多種聚集組織在每一個(gè)奧氏體晶粒內(nèi)形成，使珠光體成為多晶體。 由于珠光體強(qiáng)度比先共析鐵素體高，所以限制了鐵素體的流動(dòng)，從而使鋼的屈服強(qiáng)度和應(yīng)變硬化率隨著珠光體含碳量的增加而增加。限制作用隨硬化塊數(shù)量增加，珠光體對(duì)先共析晶粒尺寸的細(xì)化而增強(qiáng)。 鋼中有大量珠光體時(shí)，形變過程中會(huì)在低溫和/或高應(yīng)變率時(shí)形成微型解理裂紋。雖然也有某些內(nèi)部聚集組織斷面，但斷裂通道最初還是沿著解理面穿行。所以，在鐵素體片之間、相鄰聚集組織中的鐵素體晶粒內(nèi)有某些擇優(yōu)取向。5.貝氏體鋼斷裂 在含碳量為0.10%的低碳鋼中加入0.05%鉬和硼可優(yōu)化通常發(fā)生在700～850℃奧氏體-鐵素體轉(zhuǎn)變，
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裂源區(qū)嚴(yán)重氧化腐蝕后斷續(xù)狀的疲勞紋形貌，圖17是斷裂源區(qū)較為清晰的疲勞紋形貌。圖18為擴(kuò)展區(qū)的解理斷口形貌，圖19為終斷區(qū)的變形撕裂的解理斷口，并可見解理刻面間有撕裂裂紋。圖15斷裂源區(qū)的形貌圖16斷裂源區(qū)斷續(xù)狀的疲勞紋圖17疲勞源區(qū)清晰的疲勞紋圖18斷裂擴(kuò)展區(qū)的解理斷口形貌圖19終斷區(qū)撕裂變形的解理斷口及其間的撕裂裂紋將試樣傾斜后，暴露出斷裂源見圖20，圖21和22為局部放大，圖21顯示斷裂源位于內(nèi)壁邊部凸起的金屬條和內(nèi)壁的交界位置，該位置正好有一明顯的金屬剝落形成的小坑，圖22顯示內(nèi)壁側(cè)的坑有嚴(yán)重的氧化污染，圖23和24顯示斷裂源附近的內(nèi)壁側(cè)有密
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以限制了鐵素體的流動(dòng)，從而使鋼的屈服強(qiáng)度和應(yīng)變硬化率隨著珠光體含碳量的增加而增加。限制作用隨硬化塊數(shù)量增加，珠光體對(duì)先共析晶粒尺寸的細(xì)化而增強(qiáng)。鋼中有大量珠光體時(shí)，形變過程中會(huì)在低溫和/或高應(yīng)變率時(shí)形成微型解理裂紋。雖然也有某些內(nèi)部聚集組織斷面，但斷裂通道最初還是沿著解理面穿行。所以，在鐵素體片之間、相鄰聚集組織中的鐵素體晶粒內(nèi)有某些擇優(yōu)取
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晶開裂（見圖10～圖12）。并分別向順時(shí)針方向以及逆時(shí)針方向疲勞擴(kuò)展，微觀形貌為脆性的沿晶+解理開裂，擴(kuò)展過程中在部分其他齒根處也不斷萌生二次裂紋源（見圖13～圖16）。為進(jìn)一步判斷黑色組織的具體形態(tài)，利用掃描電鏡進(jìn)行高倍觀察，發(fā)現(xiàn)該黑色組織不是淬火的馬氏體組織，而是上貝氏體、托氏體等非正常淬火組織（見圖17~圖20），該組織的存在會(huì)影響齒輪軸工作過程的疲勞性能。心部微觀形貌主要以解理開裂，并伴隨有二次裂紋，在圖2花鍵下邊緣發(fā)現(xiàn)有少量塑性韌窩形貌（見圖21~圖23）。3.綜合分析綜上檢驗(yàn)結(jié)果分析，本齒輪軸斷裂部位的化學(xué)成分、低倍組織、非金屬夾雜物和帶狀組織，符合有關(guān)gb3077—1999和標(biāo)
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與切斷如圖6所示。若斷裂面取向垂直于最大正應(yīng)力,則為正斷;若斷裂面取向與最大切應(yīng)力方向相一致,而與最大正應(yīng)力方向約成45°角,則為切斷,拉伸時(shí)斷口上的剪切唇就是這種斷裂。解理斷裂或塑性變形受較大約束下的斷裂為正斷,塑性變形不受約束或約束較小的情況下的斷裂位切斷。圖6正斷與切斷此外，還可按照受力狀態(tài)（拉、扭、剪、沖擊、疲勞等）和環(huán)境介質(zhì)不同（低溫、高溫、應(yīng)力腐蝕等）對(duì)金屬材料類型進(jìn)行分類，見下表：文章來源：機(jī)械裝備缺陷與失效分析相關(guān)文章：金屬材料的斷裂韌性金屬件的單源疲勞斷裂案例分析金屬的應(yīng)力腐蝕與氫脆斷裂ppt鋼材16mnr金屬的氫致開裂（hic）試驗(yàn)和硫化物應(yīng)力開裂（ssc）試驗(yàn)詳
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失效分析案例——挖掘機(jī)履帶螺栓斷裂2024年05月12日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№14574失效分析案例——挖掘機(jī)履帶螺栓斷裂某型號(hào)履帶式液壓挖掘機(jī)在裝配過程中發(fā)生個(gè)別履帶螺栓“掉頭”現(xiàn)象。通過宏觀形貌觀察，掃描電鏡形貌分析，能譜元素分析，金相組織檢測(cè)，力學(xué)性能檢測(cè)，化學(xué)成分檢測(cè)等手段對(duì)螺栓斷裂原因進(jìn)行分析。結(jié)果表明:螺栓斷裂模式符合氫脆斷裂的典型特征。螺栓各項(xiàng)性能均符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，且基體殘余氫含量?jī)H為1.1ppm，因此螺栓本身的氫脆敏感性較低。因熱處理前磷化膜未去除干凈，導(dǎo)致螺栓頭下圓角表面存在深度約10μm的滲磷層。頭桿連接處近表面基體的p含量異常偏高導(dǎo)致脆
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斷裂力學(xué)的一些知識(shí)點(diǎn)2024年07月02日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№11485斷裂力學(xué)是近幾十年才發(fā)展起來了的一門新興學(xué)科，主要研究承載體由于含有一條主裂紋發(fā)生擴(kuò)展（包括靜載及疲勞載荷下的擴(kuò)展）而產(chǎn)生失效的條件。斷裂力學(xué)應(yīng)用于各種復(fù)雜結(jié)構(gòu)的分析，并從裂紋起裂、擴(kuò)展到失穩(wěn)過程都在其分析范圍內(nèi)。由于它與材料或結(jié)構(gòu)的安全問題直接相關(guān)，因此它雖然起步晚，但實(shí)驗(yàn)與理論均發(fā)展迅速，并在工程上得到了廣泛應(yīng)用。斷裂力學(xué)研究的方法是：從彈性力學(xué)方程或彈塑性力學(xué)方程出發(fā)，把裂紋作為一種邊界條件，考察裂紋頂端的應(yīng)力場(chǎng)、應(yīng)變場(chǎng)和位移場(chǎng)，設(shè)法建立這些場(chǎng)與控制斷裂的物理參量的關(guān)系和裂紋尖
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什么是斷裂力學(xué)？斷裂力學(xué)的分類有哪些?斷裂力學(xué)與材料力學(xué)的關(guān)系?2023年10月24日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№19501工程中的斷裂事故（1）1969年美國f-111飛機(jī)在執(zhí)行飛行訓(xùn)練途中，做投彈恢復(fù)動(dòng)作時(shí)，左翼脫落導(dǎo)致飛機(jī)墜毀。當(dāng)時(shí)的飛行速度、總重量和過載等指標(biāo)遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)指標(biāo)，經(jīng)檢查分析后發(fā)現(xiàn)是制造時(shí)熱處理不當(dāng)，機(jī)翼樞軸出現(xiàn)缺陷，漏檢后經(jīng)疲勞載荷作用，裂紋繼續(xù)擴(kuò)展，造成低應(yīng)力破壞。（2）美國二戰(zhàn)期間2500艘自由輪，700艘嚴(yán)重破壞，145艘斷成兩段，部分在平靜的海面發(fā)生，均采用高強(qiáng)度材料。事后分析發(fā)現(xiàn)，焊接接頭處的應(yīng)力集中，在溫度降低時(shí)沖擊韌性降低，斷裂容易發(fā)
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發(fā)動(dòng)機(jī)曲柄斷裂失效-熱處理案例分析2024年11月11日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度未收錄№117617近期接到我公司一新品型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)曲柄斷裂失效件，對(duì)此斷裂曲柄進(jìn)行了相關(guān)檢驗(yàn)與分析，具體情況如下。1.零件描述斷裂曲柄如圖1所示，斷裂曲柄總成為兩個(gè)曲柄連接而成，帶有連桿，曲柄桿部都帶有軸承，斷裂部位在其中一軸承外側(cè)根部，斷裂處有一約φ3.5mm鉆孔。宏觀觀察，斷口有摩擦痕跡，已無法清晰觀察斷口形貌，圖2為圖1a斷裂端的局部形態(tài)。（a）失效曲柄總成（b）斷裂部分圖1斷裂件位置2.檢驗(yàn)結(jié)果根據(jù)曲柄斷裂情況，在圖2中所示的斷口部位切取試樣1，斷裂另一部分切取試樣2進(jìn)行斷
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汽車技研：疲勞斷裂2024年09月07日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№151122疲勞斷裂(fatiguefracture),條件:超出材料的疲勞極限。疲勞極限:在一定條件下(1)純彎曲;(2)完全對(duì)稱循環(huán);(3)應(yīng)力幅恒定;(4)頻率在3000-10000次/分;小試樣有足夠大的過渡圓角，表面經(jīng)過拋光;由實(shí)驗(yàn)中得出的，在10的七次方周次下仍不斷裂的最大應(yīng)力.提高疲勞極限的途徑主要有:在零件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中盡量避免尖角、缺口和截面突變，以免產(chǎn)生應(yīng)力集中而由此產(chǎn)生疲勞裂紋;提高零件表面加工質(zhì)量，減少疲勞源;采用各種表面強(qiáng)化處理等。常規(guī)疲勞強(qiáng)度計(jì)算是以名義應(yīng)力為基礎(chǔ)的，可分為無
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口，斷口中間上半部分為最后剪切撕裂區(qū)。在螺栓邊緣（圖1始斷區(qū)箭頭1位置），有一塊氧化分層（圖2）；理化分項(xiàng)分析的切割面示意圖見圖4，螺帽標(biāo)識(shí)見圖4，圖1螺栓斷裂位置圖2斷口始斷區(qū)的氧化分層圖3分項(xiàng)檢驗(yàn)的切割面圖4螺栓端部標(biāo)識(shí)對(duì)螺栓斷口進(jìn)行掃描電鏡分析，圖5為螺栓起斷處低倍形貌，圖一箭頭1、箭頭2位置均存在微裂紋，見圖6至圖8，箭頭2處起斷區(qū)域?yàn)轫g窩撕裂形態(tài)，韌窩內(nèi)有大量夾雜物附集（圖9）；快斷區(qū)為解理斷面（圖10）。圖5圖1箭頭1處裂紋圖6圖5放大后存在的微裂紋圖7箭頭2處微觀圖8圖7放大后附近微裂紋圖9箭頭2處韌窩撕裂圖10快斷區(qū)解理斷
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將1#斷口用丙酮超聲波清洗后放入掃描電鏡下進(jìn)行微觀觀察。圖4為1#斷口顯微形貌，裂紋從r角處起源，呈線源，可見擴(kuò)展棱線從源區(qū)約45°方向向襯套內(nèi)表面擴(kuò)展；次源區(qū)為外表面滾花尖角處，棱線由外表面向內(nèi)表面擴(kuò)展（見圖4a）。主源區(qū)放大形貌如圖4b所示，斷口表面存在附著物，經(jīng)能譜測(cè)試主要含c、o元素，斷面可見大量清晰小刻面，呈準(zhǔn)解理特征。對(duì)斷口進(jìn)行整體觀察，可見所有外表面滾花尖角處均存在清晰棱線，由外表面向內(nèi)表面擴(kuò)展，如圖4c、4d所示，擴(kuò)展區(qū)也為準(zhǔn)解理斷裂特征。2#斷口微觀形貌與1#斷口特征一致。取斷口附近滾花表面試樣沿周向進(jìn)行人工打斷，人工打斷斷口顯微形貌如圖5所示，為典型韌窩特征。（a）源區(qū)低
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1#斷口用丙酮超聲波清洗后放入掃描電鏡下進(jìn)行微觀觀察。圖4為1#斷口顯微形貌,裂紋從r角處起源,呈線源,可見擴(kuò)展棱線從源區(qū)約45°方向向襯套內(nèi)表面擴(kuò)展;次源區(qū)為外表面滾花尖角處,棱線由外表面向內(nèi)表面擴(kuò)展(見圖4a)。主源區(qū)放大形貌如圖4b所示,斷口表面存在附著物,經(jīng)能譜測(cè)試主要含c、o元素,斷面可見大量清晰小刻面,呈準(zhǔn)解理特征。對(duì)斷口進(jìn)行整體觀察,可見所有外表面滾花尖角處均存在清晰棱線,由外表面向內(nèi)表面擴(kuò)展,如圖4c、4d所示,擴(kuò)展區(qū)也為準(zhǔn)解理斷裂特征。2#斷口微觀形貌與1#斷口特征一致。取斷口附近滾花表面試樣沿周向進(jìn)行人工打斷,人工打斷斷口顯微形貌如圖5所示,為典型韌窩特征。(a)源區(qū)低倍形
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汽車座椅連接銷斷裂分析2023年07月14日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度未收錄№494532汽車座椅是將成員與車身聯(lián)系在一起的重要內(nèi)飾部件，它直接影響到整車的舒適性和安全性。在發(fā)生碰撞時(shí)，座椅作為安全部件在被動(dòng)保護(hù)中起決定性作用的組成部分，它可以在事故發(fā)生時(shí)最大限度的減輕對(duì)駕駛員和乘員造成的傷害。某款乘用車在對(duì)座椅進(jìn)行沖擊試驗(yàn)時(shí)，其中一個(gè)連接銷發(fā)生斷裂。本文通過各種試驗(yàn)方法對(duì)斷裂連接銷進(jìn)行綜合分析，以確定其斷裂失效原因。1.理化檢驗(yàn)及結(jié)果（1）斷裂特征觀察斷裂連接銷宏觀形貌見圖1、圖2，斷面與連接軸向垂直、起伏不平，斷口凹陷部分灰暗、無金屬光澤，邊緣部分在沖擊試驗(yàn)時(shí)受到破
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不銹鋼波形彈性墊圈斷裂分析2024年03月19日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№163060cr12mn5ni4mo3al是我國開發(fā)的一種新型半奧氏體型和節(jié)鎳控制相變沉淀硬化不銹鋼,該牌號(hào)在固溶狀態(tài)下組織為奧氏體,具有良好的韌性及加工成形性能,經(jīng)過適當(dāng)冷變形、冷處理以及時(shí)效后,組織轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體+沉淀強(qiáng)化相,可獲得很高的強(qiáng)度。該牌號(hào)由于其具有高強(qiáng)度、優(yōu)良的耐蝕性,在航空、航天等行業(yè)得到了廣泛應(yīng)用,被用于生產(chǎn)各類緊固件。本文針對(duì)某批材料為0cr12mn5ni4mo3al不銹鋼、內(nèi)孔直徑為3mm的波形彈性墊圈,在裝配后發(fā)現(xiàn)多件存在斷裂現(xiàn)象,因此對(duì)斷裂件進(jìn)行斷口、力學(xué)性能和顯微組
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m56螺栓斷裂失效的案例分析2024年10月06日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№133058我公司生產(chǎn)的用于回轉(zhuǎn)部上上框架外側(cè)弧形框連接法蘭最外側(cè)上部的兩件m56×210螺栓發(fā)生斷裂。螺栓規(guī)格為m56，所用材料為40cr，設(shè)計(jì)要求硬度為28～32hrc，表面鍍鋅，鍍層厚度設(shè)計(jì)要求為7～12μm。兩件斷裂螺栓宏觀形貌如圖1所示，斷裂位置均位于螺紋段，1#螺栓斷裂位置距端頭約50mm（裝配面附近），2#螺栓斷裂位置距端頭約70mm，斷裂位置未見機(jī)械損傷及明顯塑性變形痕跡，斷口及螺栓表面存在明顯的腐蝕痕跡。螺栓緊固件是機(jī)械設(shè)備上不可缺少的通用零部件，用量大，使用范圍廣，對(duì)其斷
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風(fēng)電齒輪箱滑動(dòng)軸承斷裂分析2023年01月23日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№65406風(fēng)電齒輪箱滑動(dòng)軸承斷裂分析我公司制造的風(fēng)電齒輪箱用滑動(dòng)軸承，鋼背材質(zhì)為q345d，工藝流程為鍛造→正火→粗車→掛銅，通過離心澆注的方法在其內(nèi)壁掛上一定厚度的銅合金cupb10sn10，以降低在運(yùn)行過程中軸承內(nèi)圈的摩擦系數(shù)。在澆注的過程中，廠家在鋼背兩側(cè)焊上鋼板，以防在澆注過程中銅合金被甩出，同時(shí)以感應(yīng)加熱的方式對(duì)鋼背進(jìn)行預(yù)熱，來保證鋼背和銅合金之間的黏合力。供應(yīng)商在此次提交產(chǎn)品的過程中，出現(xiàn)了1件滑動(dòng)軸承斷裂，其余17件出現(xiàn)了銅合金與鋼背無法黏合的情況。由圖1可以看出鋼背斷裂位置在內(nèi)
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金屬的應(yīng)力腐蝕與氫脆斷裂ppt2024年11月27日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度未收錄№108802金屬的應(yīng)力腐蝕與氫脆斷裂力學(xué)性能,材料性能,鋼材性能,應(yīng)力腐蝕,氫脆斷裂,斷裂,腐蝕,氫脆
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10.9級(jí)螺栓斷裂原因分析【案例分享】2023年01月05日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№95181案例分享：10.9級(jí)螺栓斷裂原因分析某螺栓在使用時(shí)間約1000h后發(fā)生斷裂，宏觀形貌如圖1所示，螺栓級(jí)別為10.9級(jí)，現(xiàn)對(duì)螺栓的斷裂原因進(jìn)行分析。圖1斷裂螺栓宏觀形貌1.理化檢驗(yàn)（1）宏觀分析螺栓斷口裂紋起源位于螺栓中部螺桿與螺紋過渡處的第一個(gè)螺紋根部，如圖2所示。斷口未見明顯塑性變形，斷口表面局部磨損，裂紋源及擴(kuò)展區(qū)平整隱約可見貝紋線，瞬斷區(qū)存在一較小區(qū)域的剪切唇，為韌性斷裂。宏觀特征可以判斷螺栓斷裂模式為疲勞斷裂。圖2螺栓斷口的宏觀形貌（2）化學(xué)成分分析截取螺
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m20鋼高強(qiáng)度螺栓斷裂原因-失效案例分析-舞臺(tái)高強(qiáng)度螺栓悄悄斷裂,氫脆挺可怕!2024年10月24日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№161968據(jù)委托方介紹，來樣為m20鋼結(jié)構(gòu)大六角頭螺栓，等級(jí)為10.9s，材質(zhì)為20mntib。該螺栓為舞臺(tái)桁架聯(lián)接螺栓，舞臺(tái)于2012年竣工，在2015年12月1日檢修時(shí)，管理人員發(fā)現(xiàn)劇院舞臺(tái)有螺母掉落。該舞臺(tái)桁架用于掛設(shè)劇院舞臺(tái)幕布，由于桁架使用過程中，部分螺栓掉落，2016年3月2日施工單位進(jìn)行檢修并更換了19顆螺栓。現(xiàn)場(chǎng)采用高強(qiáng)螺栓軸力扭矩復(fù)合測(cè)試儀對(duì)舞臺(tái)桁架的高強(qiáng)螺栓聯(lián)接狀況進(jìn)行了檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)原有螺栓扭矩及預(yù)拉力基本符合規(guī)范要求，部
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金屬鋼鐵材料的疲勞斷裂失效分析知識(shí)2023年03月30日常州鋼管哥¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№35707金屬鋼鐵材料的疲勞斷裂失效分析知識(shí)金屬疲勞是指材料、零構(gòu)件在循環(huán)應(yīng)力或循環(huán)應(yīng)變作用下.在一處或幾處逐漸產(chǎn)生局部永久性累積損傷，經(jīng)一定循環(huán)次數(shù)后產(chǎn)生裂紋或突然發(fā)生完全斷裂的過程。引當(dāng)材料和結(jié)構(gòu)受到多次重復(fù)變化的載荷作用后，應(yīng)力值雖然始終沒有超過材料的強(qiáng)度極限，甚至比彈性極限還低的情況下就可能發(fā)生破壞，這種在交變載荷重復(fù)作用下材料和結(jié)構(gòu)的破壞現(xiàn)象，就叫做金屬的疲勞破壞。來源：材易通相關(guān)文章：理論檢驗(yàn):金屬疲勞現(xiàn)象及特點(diǎn)10.9級(jí)螺栓斷裂原因分析【案例分享】疲勞斷口的起源詳解（配
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風(fēng)電輸出齒輪軸斷裂了!啥情況?來分析一下!!!2023年09月24日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№16864某1.5mw風(fēng)電增速機(jī)在試運(yùn)行時(shí)發(fā)生輸出齒輪軸斷裂事故，此零件在增速機(jī)中處于末級(jí)輸出位置，工作環(huán)境為高周次、低應(yīng)力狀態(tài)，材質(zhì)為18crnimo7-6。工藝流程為：鍛造→粗車→半精車→滾齒→滲碳→重新加熱淬火→精車→磨齒→成品。本文將對(duì)失效輸出軸進(jìn)行解剖檢測(cè)，確定斷裂性質(zhì)，分析失效主要原因。斷口形貌檢查1.外觀檢查如圖1所示，失效區(qū)域?yàn)檫B續(xù)5個(gè)齒，其中4個(gè)齒沿齒長(zhǎng)方向完全斷裂，1個(gè)齒在節(jié)線以上呈現(xiàn)局部完全剝離現(xiàn)象，其余輪齒未見斷齒現(xiàn)象，所有非工作面無嚙合痕跡；失效
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推土機(jī)主離合器分離桿螺栓斷裂分析2021年03月13日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№354284推土機(jī)在試車正常行駛換擋過程中，主離合器分離桿螺栓發(fā)生斷裂。該螺栓為安全件，一個(gè)離合器上有3個(gè)分離桿螺栓當(dāng)時(shí)已裝配了135根螺栓45臺(tái)份車，共計(jì)斷裂了20余根。分離桿螺栓材料為40cr，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后硬度為38~42hrc。1.檢測(cè)結(jié)果（1）宏觀及斷口觀察。主離合器分離桿裝配情況如圖1所示，分離桿螺栓的受力情況如圖2所示。分離桿螺栓斷裂發(fā)生在螺紋處如圖3所示。斷口為一次性結(jié)晶狀脆性斷口如圖4所示。圖1圖2圖3圖4（2）斷口電鏡觀察，如圖5所示。圖5（3）表面硬度測(cè)
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65mn拉簧斷裂原因分析【失效分析案例】2024年03月30日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№1592665mn拉簧斷裂原因分析1.情況介紹該拉簧直徑為8mm,材質(zhì)為65mn,硬度要求hrc45~50,拉簧表面鍍鉻處理;在服役時(shí)發(fā)生斷裂,拉簧外觀及斷裂位置見圖1,斷裂發(fā)生在拉簧尾勾與工作圈過渡位置。現(xiàn)將分析結(jié)果介紹如下:圖1拉簧外觀及斷裂位置2.理化分析2.1斷口分析拉簧的斷口宏觀形貌見圖2,從斷口形貌分析,拉簧斷口呈金屬疲勞斷裂特征,斷口底部為斷裂起始段(疲勞源),向上可見因交變應(yīng)力作用產(chǎn)生的海灘紋(疲勞擴(kuò)展區(qū))約占整個(gè)斷面的1/5,海灘紋以上區(qū)域呈現(xiàn)快
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汽車電阻焊連桿斷裂分析【案例分享】2023年01月05日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№61491案例分享：汽車電阻焊連桿斷裂分析焊接具有連接強(qiáng)度高、工藝簡(jiǎn)單、成本低等優(yōu)點(diǎn)，已成為近代工業(yè)生產(chǎn)中不可或缺的重要工藝。由于焊接本身是一種快速熔化和凝固的過程，焊接各部位會(huì)產(chǎn)生復(fù)雜的應(yīng)力分布和各種形態(tài)的缺欠。焊接中的缺欠直接影響焊接接頭的質(zhì)量，進(jìn)而影響整體結(jié)構(gòu)的安全運(yùn)行，甚至可能導(dǎo)致災(zāi)難性的事故。據(jù)統(tǒng)計(jì)，世界上各種焊接結(jié)構(gòu)的失效事故中，除屬于設(shè)計(jì)不合理、選材不當(dāng)和操作問題外，絕大多數(shù)的事故都是由焊接缺陷、特別是焊接裂紋引起的。焊接裂紋的存在，減少了結(jié)構(gòu)的有效承載面積，也導(dǎo)致了應(yīng)
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汽車后橋穩(wěn)定桿螺斷裂失效分析2023年10月13日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度未收錄№39021140cr鋼穩(wěn)定桿螺栓，在汽車后橋上起到支撐穩(wěn)定桿的作用，并以鎖緊螺母將穩(wěn)定桿固定。穩(wěn)定桿螺栓的加工工藝流程為：鋸床下料→熱加工鍛造→調(diào)質(zhì)處理→桿部搓絲→鍍鋅處理。在服役過程中，穩(wěn)定桿螺栓在鎖緊螺母的作用下，產(chǎn)生一個(gè)拉伸的縱向應(yīng)力。隨著工件的服役承載，穩(wěn)定桿產(chǎn)生較強(qiáng)的牽引，螺栓受到向右的側(cè)向拉應(yīng)力。整車試行過程中，螺栓的桿部發(fā)生早期失效斷裂。該螺栓的使用周期極短，持續(xù)時(shí)間不足24h。斷裂部位位于圖示的a處，與桿部縱向近似垂直的橫向斷裂（見圖1）。1.宏觀檢測(cè)目測(cè)斷口的左側(cè)一半以上面
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非金屬夾雜物超標(biāo)導(dǎo)致軸斷裂【案例分享】2024年05月18日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№15139案例分享：非金屬夾雜物超標(biāo)導(dǎo)致軸斷裂20crnimo鋼屬于低碳合金鋼，常用于制造中小型汽車、拖拉機(jī)的發(fā)動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)系統(tǒng)中的齒輪。擺線液壓馬達(dá)聯(lián)動(dòng)軸，在馬達(dá)壽命試驗(yàn)時(shí)發(fā)生斷裂。該型聯(lián)動(dòng)軸在進(jìn)行壽命試驗(yàn)時(shí)，承受扭矩為600n·m，轉(zhuǎn)速180r/min，壽命要求＞60h，此次壽命試驗(yàn)共測(cè)試3次，均在6~8h出現(xiàn)了斷裂，為此與以往的齒面疲勞磨損導(dǎo)致的失效形成進(jìn)行了對(duì)比。現(xiàn)對(duì)其中1根斷裂的聯(lián)動(dòng)軸進(jìn)行原因分析。該零件由20crnimo鋼棒料加工制造，其生產(chǎn)工藝流程為：下料→車削→滾齒
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某45鋼齒輪斷裂分析及改進(jìn)措施2024年10月11日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№124141通過對(duì)某設(shè)備45#鋼齒輪斷裂的深入分析，研究了45#鋼材料的熱處理特性和原工藝存在的問題，對(duì)斷裂齒輪進(jìn)行了硬度和顯微組織分析，找到了齒輪斷裂的原因。針對(duì)該型齒輪特點(diǎn)，改進(jìn)齒輪加工工藝，增加了齒形粗加工工序，改善了齒輪熱處理性能，較好地解決了齒輪加工出現(xiàn)的問題，保證了產(chǎn)品加工質(zhì)量，為該型齒輪加工提供了參考。齒輪作為傳動(dòng)系統(tǒng)的組成部分，在機(jī)械行業(yè)有著廣泛的應(yīng)用。４５鋼來源廣泛，具有較高的強(qiáng)度和較好的切削加工性，成為加工齒輪的主要原材料之一［１］。某設(shè)備４５鋼齒輪在使用過程中出現(xiàn)斷
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為什么含碳量高的鋼材容易斷裂？2024年06月18日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№8184為什么含碳量高的鋼材容易斷裂？含碳量高的棒材發(fā)生過很多次斷裂，如45#鋼做的軸，使用不太長(zhǎng)的時(shí)間就發(fā)生斷裂。從斷裂后部件上取樣，進(jìn)行金相分析，往往找不到產(chǎn)生的原因，即算牽強(qiáng)附會(huì)找到了一些原因，也不是實(shí)際的原因。為了確保更高的強(qiáng)度，還必須在鋼中添加碳，隨之就會(huì)析出鐵碳化物。從電化學(xué)的觀點(diǎn)來看，鐵碳化物發(fā)揮了陰極作用，加快了基體周邊的陽極溶解反應(yīng)。在顯微組織內(nèi)的鐵碳化物體積分?jǐn)?shù)的增大還歸因于碳化物的低氫超電壓特性。鋼材表面易于產(chǎn)生并吸附氫，氫原子向鋼材內(nèi)部滲入的同時(shí)，
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為何含碳量高的鋼材容易斷裂？作者：董敬松時(shí)間：2023-06-30閱讀數(shù)：人閱讀為何含碳量高的鋼材容易斷裂?含碳量高的棒材發(fā)生過很多次斷裂,如45#鋼做的軸,使用不太長(zhǎng)的時(shí)間就發(fā)生斷裂。從斷裂后部件上取樣,進(jìn)行金相分析,往往找不到產(chǎn)生的原因,即算牽強(qiáng)附會(huì)找到了一些原因,也不是實(shí)際的原因。為了確保更高的強(qiáng)度,還必須在鋼中添加碳,隨之就會(huì)析出鐵碳化物。從電化學(xué)的觀點(diǎn)來看,鐵碳化物發(fā)揮了陰極作用,加快了基體周邊的陽極溶解反應(yīng)。在顯微組織內(nèi)的鐵碳化物體積分?jǐn)?shù)的增大還歸因于碳化物的低氫超電壓特性。鋼材表面易于產(chǎn)生并吸附氫,氫原子向鋼材內(nèi)部滲入的同時(shí),氫的體積分?jǐn)?shù)就可能會(huì)增加,最終使得材料的抗氫脆性能顯
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一文了解結(jié)構(gòu)材料力學(xué)性能與疲勞斷裂的關(guān)系2024年05月11日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№9804一文了解結(jié)構(gòu)材料力學(xué)性能與疲勞斷裂的關(guān)系~01認(rèn)識(shí)疲勞疲勞是材料（金屬）承受循環(huán)應(yīng)力或應(yīng)變作用時(shí)，結(jié)構(gòu)性能下降，并最終導(dǎo)致破壞的現(xiàn)象。疲勞失效是最常見的失效形式之一。根據(jù)文獻(xiàn)提供的數(shù)據(jù)顯示，各種機(jī)械中，疲勞失效的零件占失效零件的60~70%。疲勞斷裂失效原則上屬于低應(yīng)力脆斷失效，疲勞中難以觀察到明顯的塑性變形，因?yàn)檫@是以局部塑性變形為主，且主要發(fā)生在結(jié)構(gòu)的固有缺陷上。雖然頻率對(duì)疲勞失效有一定影響，但多數(shù)情況下疲勞失效主要與循環(huán)次數(shù)有關(guān)。●按引起疲勞失效的應(yīng)力特
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輸出軸斷裂，向感應(yīng)熱處理工藝找原因2024年07月22日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識(shí)百度已收錄№11264副箱輸出軸為變速箱的一個(gè)關(guān)鍵零部件，車輛運(yùn)行中其承受較大的扭矩，因此要求副箱輸出軸具有較高的強(qiáng)度。圖樣技術(shù)要求：材料40cr，r角和花鍵處中頻感應(yīng)淬火，r角處硬化層深≥5mm，花鍵處硬化層距離齒底5~8mm，表面硬度≥55hrc；基體要求調(diào)質(zhì)處理，硬度要求235~265hbw。2024年初，市場(chǎng)反饋副箱輸出軸在客戶行駛3萬~10萬km時(shí)斷裂較多，通過對(duì)失效件進(jìn)行分析得出斷裂原因如下。1）輸出軸r角結(jié)構(gòu)為內(nèi)凹式，感應(yīng)淬火難度較大，淬火層深較淺，淬火開裂敏感性較大，實(shí)際檢測(cè)r角部