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包含標(biāo)簽“生產(chǎn)技術(shù)第28頁(yè)”的文章：鋼的熱處理ppt(43頁(yè)),史上最全鍋爐水壓知識(shí)，你都知道嗎？,關(guān)于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補(bǔ)強(qiáng)法開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)校核計(jì)算,asme低溫沖擊試驗(yàn)及金屬降低溫度計(jì)算,關(guān)于強(qiáng)制性國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)化為推薦性國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的公告,asme壓力容器水壓試驗(yàn)?zāi)康募胺椒?珠光體共析分解,有種車(chē)床叫走心機(jī)！,強(qiáng)烈淬火技術(shù)簡(jiǎn)介對(duì)鋼的組織性能的影響及其應(yīng)用,鋼的化學(xué)熱處理,鋼鐵鍛造技術(shù)知識(shí)匯
包含標(biāo)簽“工藝第27頁(yè)”的文章：鋼的熱處理ppt(43頁(yè)),關(guān)于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補(bǔ)強(qiáng)法開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)校核計(jì)算,珠光體共析分解,強(qiáng)烈淬火技術(shù)簡(jiǎn)介對(duì)鋼的組織性能的影響及其應(yīng)用,鋼的化學(xué)熱處理,鋼鐵鍛造技術(shù)知識(shí)匯總,控制閥芯冷處理裂紋產(chǎn)生的原因及其熱處理工藝進(jìn)行改進(jìn),金屬表面噴丸工藝大全,不銹鋼法蘭必須用不銹鋼螺栓是一個(gè)大誤區(qū)！,量具用鋼的熱處理,什么是內(nèi)應(yīng)力?有幾種？,金屬材料的晶粒細(xì)化方
鋼哪個(gè)好？,高爐煉鐵與非高爐煉鐵技術(shù)有何區(qū)別？,高爐煉鐵原理,含碳量對(duì)鐵碳合金組織性能的影響ppt(47頁(yè)),鋼的熱處理ppt(43頁(yè)),關(guān)于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補(bǔ)強(qiáng)法開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)校核計(jì)
包含標(biāo)簽“鋼鐵性能第59頁(yè)”的文章：含碳量對(duì)鐵碳合金組織性能的影響ppt(47頁(yè)),鋼的熱處理ppt(43頁(yè)),史上最全鍋爐水壓知識(shí)，你都知道嗎？,關(guān)于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補(bǔ)強(qiáng)法開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)校核計(jì)算,asme低溫沖擊試驗(yàn)及金屬降低溫度計(jì)算,關(guān)于強(qiáng)制性國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)化為推薦性國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的公告,asme壓力容器水壓試驗(yàn)?zāi)康募胺椒?珠光體共析分解,強(qiáng)烈淬火技術(shù)簡(jiǎn)介對(duì)鋼的組織性能的影響及其應(yīng)用,鋼的化
1卷第4期.[2]丁振.化學(xué)品船雙相不銹鋼的建造工藝研究[j].中國(guó)水運(yùn).2018.03[3]任劍，周兆干，楊應(yīng).雙相不銹鋼焊接在造船實(shí)踐中的應(yīng)用[j].船海工程.2002年第5期（總第149期）.注：文章內(nèi)的所有配圖皆為網(wǎng)絡(luò)轉(zhuǎn)載圖片，侵權(quán)即刪！根據(jù)您的閱讀習(xí)慣，我們覺(jué)得您可能對(duì)：史上最全鍋爐水壓知識(shí)，你都知道嗎？關(guān)于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補(bǔ)強(qiáng)法開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)校核計(jì)算asme低溫沖擊試驗(yàn)
1卷第4期.[2]丁振.化學(xué)品船雙相不銹鋼的建造工藝研究[j].中國(guó)水運(yùn).2018.03[3]任劍，周兆干，楊應(yīng).雙相不銹鋼焊接在造船實(shí)踐中的應(yīng)用[j].船海工程.2002年第5期（總第149期）.注：文章內(nèi)的所有配圖皆為網(wǎng)絡(luò)轉(zhuǎn)載圖片，侵權(quán)即刪！根據(jù)您的閱讀習(xí)慣，我們覺(jué)得您可能對(duì)：史上最全鍋爐水壓知識(shí)，你都知道嗎？關(guān)于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補(bǔ)強(qiáng)法開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)校核計(jì)算asme低溫沖擊試驗(yàn)
門(mén)。③全焊透焊接結(jié)構(gòu)；這種結(jié)構(gòu)是防止閥蓋處泄漏最有效的辦法，不受閥門(mén)尺寸、使用壓力和溫度的限制。但對(duì)于可在線維修的閥門(mén)來(lái)說(shuō)，維修時(shí)，需要去掉焊接部位，因而常用在可長(zhǎng)期使用無(wú)需維修的閥門(mén)上；或者這種閥門(mén)要獲得閥蓋連接部位密封的可靠性比克服對(duì)閥門(mén)內(nèi)部進(jìn)行檢修時(shí)的困難更重要的場(chǎng)合。④圓柱螺紋連接，強(qiáng)度校核合格并采用金屬密封焊；鑒于圓柱螺紋的使用限制，且需要金屬密封焊，不利之處同上c)所列，該種結(jié)構(gòu)的閥
門(mén)。③全焊透焊接結(jié)構(gòu)；這種結(jié)構(gòu)是防止閥蓋處泄漏最有效的辦法，不受閥門(mén)尺寸、使用壓力和溫度的限制。但對(duì)于可在線維修的閥門(mén)來(lái)說(shuō)，維修時(shí)，需要去掉焊接部位，因而常用在可長(zhǎng)期使用無(wú)需維修的閥門(mén)上；或者這種閥門(mén)要獲得閥蓋連接部位密封的可靠性比克服對(duì)閥門(mén)內(nèi)部進(jìn)行檢修時(shí)的困難更重要的場(chǎng)合。④圓柱螺紋連接，強(qiáng)度校核合格并采用金屬密封焊；鑒于圓柱螺紋的使用限制，且需要金屬密封焊，不利之處同上c)所列，該種結(jié)構(gòu)的閥
與滾壓參數(shù)及材料本身的組織性能有關(guān)。2，從設(shè)計(jì)方面降低應(yīng)力集中系數(shù)（1）變截面部位的過(guò)渡應(yīng)盡可能地加大過(guò)渡部分的圓角，使過(guò)渡區(qū)接近于流線形，同時(shí)也要考慮到工藝性。可以改變過(guò)渡方式，采用橢圓過(guò)渡比圓弧過(guò)渡更好，或者采用其他過(guò)渡方式。（2）根據(jù)零件的受力方向和位置選擇適當(dāng)?shù)拈_(kāi)孔部位孔一般應(yīng)開(kāi)在低應(yīng)力區(qū)，如果必須開(kāi)在高應(yīng)力區(qū)，則應(yīng)采取補(bǔ)強(qiáng)措施。橢圓形的長(zhǎng)軸應(yīng)與主應(yīng)力方向平行，以降低應(yīng)力集中系數(shù)。（3）在應(yīng)
與滾壓參數(shù)及材料本身的組織性能有關(guān)。2，從設(shè)計(jì)方面降低應(yīng)力集中系數(shù)（1）變截面部位的過(guò)渡應(yīng)盡可能地加大過(guò)渡部分的圓角，使過(guò)渡區(qū)接近于流線形，同時(shí)也要考慮到工藝性。可以改變過(guò)渡方式，采用橢圓過(guò)渡比圓弧過(guò)渡更好，或者采用其他過(guò)渡方式。（2）根據(jù)零件的受力方向和位置選擇適當(dāng)?shù)拈_(kāi)孔部位孔一般應(yīng)開(kāi)在低應(yīng)力區(qū)，如果必須開(kāi)在高應(yīng)力區(qū)，則應(yīng)采取補(bǔ)強(qiáng)措施。橢圓形的長(zhǎng)軸應(yīng)與主應(yīng)力方向平行，以降低應(yīng)力集中系數(shù)。（3）在應(yīng)
速接頭、漏斗、水噴頭、管箍等。管道的拐彎以前由現(xiàn)場(chǎng)煨制,該方法勞動(dòng)強(qiáng)度大、效率低,,材料的組織狀態(tài)和性能也不好,而且往往因管壁厚減薄而導(dǎo)致拐彎處成為整個(gè)管道的薄弱環(huán)節(jié);管道的分支一般是在管子上直接開(kāi)孔連接,此處有時(shí)雖然進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng),但.焊縫一般為角焊縫,受力狀況不好,焊縫質(zhì)量也不易控制,因此,該處往往也成為管道的薄弱環(huán)節(jié)。采用管件后,較好地解決了上述問(wèn)題。因此,現(xiàn)在的壓力管道已大量采用各種各樣的管件,
速接頭、漏斗、水噴頭、管箍等。管道的拐彎以前由現(xiàn)場(chǎng)煨制,該方法勞動(dòng)強(qiáng)度大、效率低,,材料的組織狀態(tài)和性能也不好,而且往往因管壁厚減薄而導(dǎo)致拐彎處成為整個(gè)管道的薄弱環(huán)節(jié);管道的分支一般是在管子上直接開(kāi)孔連接,此處有時(shí)雖然進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng),但.焊縫一般為角焊縫,受力狀況不好,焊縫質(zhì)量也不易控制,因此,該處往往也成為管道的薄弱環(huán)節(jié)。采用管件后,較好地解決了上述問(wèn)題。因此,現(xiàn)在的壓力管道已大量采用各種各樣的管件,
低,主要是由于工藝設(shè)置溫度不當(dāng)、控溫系統(tǒng)誤差、裝爐或進(jìn)入冷卻槽方法不當(dāng)?shù)仍蛟斐?應(yīng)該修正工藝溫度,檢修校核控溫系統(tǒng),裝爐時(shí),工件間隔合理擺放均勻,分散入槽,禁止堆積或成捆入槽冷卻。2、淬火溫度過(guò)高,這是由工藝設(shè)置溫度不當(dāng)或控溫系統(tǒng)誤差造成,應(yīng)當(dāng)修正工藝溫度,檢修校核控溫系統(tǒng)光電牙軸。3、過(guò)回火,這是由回火溫度設(shè)置過(guò)高、控溫系統(tǒng)故障誤差或爐溫過(guò)高時(shí)入爐造成,應(yīng)當(dāng)修正工藝溫度,檢修校核控溫系統(tǒng),不高
低,主要是由于工藝設(shè)置溫度不當(dāng)、控溫系統(tǒng)誤差、裝爐或進(jìn)入冷卻槽方法不當(dāng)?shù)仍蛟斐?應(yīng)該修正工藝溫度,檢修校核控溫系統(tǒng),裝爐時(shí),工件間隔合理擺放均勻,分散入槽,禁止堆積或成捆入槽冷卻。2、淬火溫度過(guò)高,這是由工藝設(shè)置溫度不當(dāng)或控溫系統(tǒng)誤差造成,應(yīng)當(dāng)修正工藝溫度,檢修校核控溫系統(tǒng)光電牙軸。3、過(guò)回火,這是由回火溫度設(shè)置過(guò)高、控溫系統(tǒng)故障誤差或爐溫過(guò)高時(shí)入爐造成,應(yīng)當(dāng)修正工藝溫度,檢修校核控溫系統(tǒng),不高
制鐵對(duì)比，寶鋼僅僅在靠近下游用戶(hù)一項(xiàng)上獲得滿(mǎn)分，比浦項(xiàng)多獲得2分，占有優(yōu)勢(shì)；在產(chǎn)能擴(kuò)張、勞務(wù)成本兩項(xiàng)上稍占優(yōu)勢(shì)，僅比浦項(xiàng)多獲得1分。寶鋼在國(guó)內(nèi)市場(chǎng)定價(jià)能力、擁有鐵礦、擁有煉焦煤礦、下游業(yè)務(wù)四大高權(quán)重項(xiàng)上僅僅獲得5分，尤其在國(guó)內(nèi)定價(jià)能力、原料資源控制、下游業(yè)務(wù)拓展方面均需要加強(qiáng)。尤其在下游業(yè)務(wù)方面，寶鋼較浦項(xiàng)制鐵差距5個(gè)積分，值得補(bǔ)強(qiáng)。在此之前，寶鋼曾在2008（第3名）、2009（第3
制鐵對(duì)比，寶鋼僅僅在靠近下游用戶(hù)一項(xiàng)上獲得滿(mǎn)分，比浦項(xiàng)多獲得2分，占有優(yōu)勢(shì)；在產(chǎn)能擴(kuò)張、勞務(wù)成本兩項(xiàng)上稍占優(yōu)勢(shì)，僅比浦項(xiàng)多獲得1分。寶鋼在國(guó)內(nèi)市場(chǎng)定價(jià)能力、擁有鐵礦、擁有煉焦煤礦、下游業(yè)務(wù)四大高權(quán)重項(xiàng)上僅僅獲得5分，尤其在國(guó)內(nèi)定價(jià)能力、原料資源控制、下游業(yè)務(wù)拓展方面均需要加強(qiáng)。尤其在下游業(yè)務(wù)方面，寶鋼較浦項(xiàng)制鐵差距5個(gè)積分，值得補(bǔ)強(qiáng)。在此之前，寶鋼曾在2008（第3名）、2009（第3
動(dòng)機(jī)軸是使用45熱軋鋼，原材料是正火狀態(tài)，其強(qiáng)度、剛度、韌性能滿(mǎn)足一般電動(dòng)機(jī)軸的使用需求。實(shí)驗(yàn)室在對(duì)電動(dòng)機(jī)進(jìn)行1.2倍額定負(fù)載試驗(yàn)時(shí)，發(fā)現(xiàn)其中一臺(tái)電動(dòng)機(jī)軸在退刀槽位置斷裂。為了尋找斷裂原因，本文通過(guò)對(duì)軸承力學(xué)強(qiáng)度校核以及化學(xué)成分、材料硬度、金相組織檢測(cè)等，并結(jié)合對(duì)失效電動(dòng)機(jī)軸斷口的宏觀和微觀分析，最終確定斷裂失效的主要原因。1.電動(dòng)機(jī)軸承力學(xué)強(qiáng)度校核標(biāo)準(zhǔn)電動(dòng)機(jī)的使用是根據(jù)軸承使用壽命進(jìn)行選型，在設(shè)
動(dòng)機(jī)軸是使用45熱軋鋼，原材料是正火狀態(tài)，其強(qiáng)度、剛度、韌性能滿(mǎn)足一般電動(dòng)機(jī)軸的使用需求。實(shí)驗(yàn)室在對(duì)電動(dòng)機(jī)進(jìn)行1.2倍額定負(fù)載試驗(yàn)時(shí)，發(fā)現(xiàn)其中一臺(tái)電動(dòng)機(jī)軸在退刀槽位置斷裂。為了尋找斷裂原因，本文通過(guò)對(duì)軸承力學(xué)強(qiáng)度校核以及化學(xué)成分、材料硬度、金相組織檢測(cè)等，并結(jié)合對(duì)失效電動(dòng)機(jī)軸斷口的宏觀和微觀分析，最終確定斷裂失效的主要原因。1.電動(dòng)機(jī)軸承力學(xué)強(qiáng)度校核標(biāo)準(zhǔn)電動(dòng)機(jī)的使用是根據(jù)軸承使用壽命進(jìn)行選型，在設(shè)
勢(shì)將更加嚴(yán)峻，模具設(shè)計(jì)甚至零件設(shè)計(jì)時(shí)要有所考慮。同時(shí)，高強(qiáng)鋼剪切時(shí)，剪切間隙不合適將致使剪切邊部成形性差，成形時(shí)易開(kāi)裂，同時(shí)差的剪切斷面后續(xù)也將成為疲勞開(kāi)裂源；剪切時(shí)，模具或刀刃材料選擇不合適時(shí)刃口將易磨損甚至崩刃。在輥壓及折彎時(shí)，要考慮到彎曲圓角、彎曲角度的影響及邊部剪切質(zhì)量的影響。使用大梁高強(qiáng)鋼，成形及沖裁力也將極大上升，須重新校核沖壓成形設(shè)備噸位及沖孔設(shè)備噸位是否滿(mǎn)足要求。沖壓成形和輥壓成
勢(shì)將更加嚴(yán)峻，模具設(shè)計(jì)甚至零件設(shè)計(jì)時(shí)要有所考慮。同時(shí)，高強(qiáng)鋼剪切時(shí)，剪切間隙不合適將致使剪切邊部成形性差，成形時(shí)易開(kāi)裂，同時(shí)差的剪切斷面后續(xù)也將成為疲勞開(kāi)裂源；剪切時(shí)，模具或刀刃材料選擇不合適時(shí)刃口將易磨損甚至崩刃。在輥壓及折彎時(shí)，要考慮到彎曲圓角、彎曲角度的影響及邊部剪切質(zhì)量的影響。使用大梁高強(qiáng)鋼，成形及沖裁力也將極大上升，須重新校核沖壓成形設(shè)備噸位及沖孔設(shè)備噸位是否滿(mǎn)足要求。沖壓成形和輥壓成
.09386——1000.00026740.0003653400.04453——1250.00008623——500.01108——1500.000033950.00004185700.002893——2000.0000092730.0000092029表1—6低區(qū)最不利計(jì)算管路水力計(jì)算表1—7高區(qū)最不利計(jì)算管路水力計(jì)算（1）設(shè)計(jì)流量校核作用面積內(nèi)噴頭的計(jì)算流量為：q=（18×1.33）l/s
.09386——1000.00026740.0003653400.04453——1250.00008623——500.01108——1500.000033950.00004185700.002893——2000.0000092730.0000092029表1—6低區(qū)最不利計(jì)算管路水力計(jì)算表1—7高區(qū)最不利計(jì)算管路水力計(jì)算（1）設(shè)計(jì)流量校核作用面積內(nèi)噴頭的計(jì)算流量為：q=（18×1.33）l/s
-1996壓力容器用爆炸不銹鋼復(fù)合鋼板 jb/t4734-2002鋁制焊接容器 jb/t4735-1997鋼制焊接常壓容器(及標(biāo)準(zhǔn)釋義) jb/t4736-2002補(bǔ)強(qiáng)圈 jb/t4745-2002鈦制焊接容器 jb/t4746-2002鋼制壓力容器用封頭 jb/t4747-2002壓力容器用焊條訂貨技術(shù)條件 jb/t4748-2002壓力容器用鎳及鎳基合金爆炸復(fù)合鋼板三
-1996壓力容器用爆炸不銹鋼復(fù)合鋼板 jb/t4734-2002鋁制焊接容器 jb/t4735-1997鋼制焊接常壓容器(及標(biāo)準(zhǔn)釋義) jb/t4736-2002補(bǔ)強(qiáng)圈 jb/t4745-2002鈦制焊接容器 jb/t4746-2002鋼制壓力容器用封頭 jb/t4747-2002壓力容器用焊條訂貨技術(shù)條件 jb/t4748-2002壓力容器用鎳及鎳基合金爆炸復(fù)合鋼板三
用。3.安全帽的下頜帶必須扣在頜下，并系牢，松緊要適度。這樣不至于被大風(fēng)吹掉，或者是被其他障礙物碰掉，或者由于頭的前后擺動(dòng)，使安全帽脫落。4.安全帽體頂部除了在帽體內(nèi)部安裝了帽襯外，有的還開(kāi)了小孔通風(fēng)。但在使用時(shí)不要為了透氣而隨便再行開(kāi)孔。因?yàn)檫@樣做將會(huì)使帽體的強(qiáng)度降低。5.由于安全帽在使用過(guò)程中，會(huì)逐漸損壞，所以要定期檢查，檢查有沒(méi)有龜裂、下凹、裂痕和磨損等情況，發(fā)現(xiàn)異常現(xiàn)象要立即更換，不準(zhǔn)再繼
者含對(duì)ms點(diǎn)影響較小的元素的鋼種。3、選擇鋼材時(shí)，應(yīng)考慮過(guò)熱敏感性。過(guò)熱較敏感的鋼，容易產(chǎn)生裂紋，所以在選擇材料時(shí)應(yīng)引起重視。二、零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1、斷面尺寸均勻。斷面尺寸急劇變化的零件，在熱處理時(shí)，由于產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力而產(chǎn)生裂紋。故設(shè)計(jì)時(shí)盡量避免斷面尺寸突變。壁厚要均勻。必要時(shí)可在與用途無(wú)直接關(guān)系的厚壁部位開(kāi)孔。孔應(yīng)盡量做成通孔。對(duì)于厚不同的零件，可進(jìn)行分體設(shè)計(jì)，待熱處理后，再進(jìn)行組裝。2、圓角過(guò)渡。
密石墨自潤(rùn)滑形內(nèi)導(dǎo)柱，脫料板和下模板的內(nèi)導(dǎo)套灌膠，彌補(bǔ)導(dǎo)向部件的加工誤差，提高導(dǎo)向精度，以保證模板在沖壓過(guò)程中位置精度；盡可能小的沖壓行程，可以讓沖孔沖頭的長(zhǎng)度做到盡可能的短，適當(dāng)?shù)臎_頭補(bǔ)強(qiáng)可以改善沖頭的強(qiáng)度。由此可以完全體現(xiàn)模具設(shè)計(jì)者趨向于高精密的設(shè)計(jì)理念，盡可能的保證模具的高品質(zhì)、高要求。現(xiàn)代化的加工設(shè)備，高精密的加工工藝，更是使得這些設(shè)計(jì)理念得到允分的發(fā)揮。模板熱處理后經(jīng)過(guò)深冷時(shí)效處理，消
用。3.安全帽的下頜帶必須扣在頜下，并系牢，松緊要適度。這樣不至于被大風(fēng)吹掉，或者是被其他障礙物碰掉，或者由于頭的前后擺動(dòng)，使安全帽脫落。4.安全帽體頂部除了在帽體內(nèi)部安裝了帽襯外，有的還開(kāi)了小孔通風(fēng)。但在使用時(shí)不要為了透氣而隨便再行開(kāi)孔。因?yàn)檫@樣做將會(huì)使帽體的強(qiáng)度降低。5.由于安全帽在使用過(guò)程中，會(huì)逐漸損壞，所以要定期檢查，檢查有沒(méi)有龜裂、下凹、裂痕和磨損等情況，發(fā)現(xiàn)異常現(xiàn)象要立即更換，不準(zhǔn)再繼
密石墨自潤(rùn)滑形內(nèi)導(dǎo)柱，脫料板和下模板的內(nèi)導(dǎo)套灌膠，彌補(bǔ)導(dǎo)向部件的加工誤差，提高導(dǎo)向精度，以保證模板在沖壓過(guò)程中位置精度；盡可能小的沖壓行程，可以讓沖孔沖頭的長(zhǎng)度做到盡可能的短，適當(dāng)?shù)臎_頭補(bǔ)強(qiáng)可以改善沖頭的強(qiáng)度。由此可以完全體現(xiàn)模具設(shè)計(jì)者趨向于高精密的設(shè)計(jì)理念，盡可能的保證模具的高品質(zhì)、高要求。現(xiàn)代化的加工設(shè)備，高精密的加工工藝，更是使得這些設(shè)計(jì)理念得到允分的發(fā)揮。模板熱處理后經(jīng)過(guò)深冷時(shí)效處理，消
者含對(duì)ms點(diǎn)影響較小的元素的鋼種。3、選擇鋼材時(shí)，應(yīng)考慮過(guò)熱敏感性。過(guò)熱較敏感的鋼，容易產(chǎn)生裂紋，所以在選擇材料時(shí)應(yīng)引起重視。二、零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1、斷面尺寸均勻。斷面尺寸急劇變化的零件，在熱處理時(shí)，由于產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力而產(chǎn)生裂紋。故設(shè)計(jì)時(shí)盡量避免斷面尺寸突變。壁厚要均勻。必要時(shí)可在與用途無(wú)直接關(guān)系的厚壁部位開(kāi)孔。孔應(yīng)盡量做成通孔。對(duì)于厚不同的零件，可進(jìn)行分體設(shè)計(jì)，待熱處理后，再進(jìn)行組裝。2、圓角過(guò)渡。
理，利用spss軟件對(duì)硬度與強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果分別進(jìn)行回歸分析。2.1洛氏硬度與強(qiáng)度相關(guān)性2.1.1洛氏硬度試驗(yàn)結(jié)果與分析用砂輪機(jī)對(duì)試樣表面進(jìn)行打磨，使試樣表面平坦光滑。選擇b標(biāo)尺，用標(biāo)準(zhǔn)硬度塊對(duì)儀器進(jìn)行校核后，按照gb/t230.1—2018《金屬材料洛氏硬度試驗(yàn)第1部分：試驗(yàn)方法》的要求進(jìn)行洛氏硬度試驗(yàn)。每個(gè)樣品測(cè)3個(gè)點(diǎn)，取平均值。圖2洛氏硬度與強(qiáng)度的回歸分析圖利用spss軟件對(duì)洛氏硬度
理，利用spss軟件對(duì)硬度與強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果分別進(jìn)行回歸分析。2.1洛氏硬度與強(qiáng)度相關(guān)性2.1.1洛氏硬度試驗(yàn)結(jié)果與分析用砂輪機(jī)對(duì)試樣表面進(jìn)行打磨，使試樣表面平坦光滑。選擇b標(biāo)尺，用標(biāo)準(zhǔn)硬度塊對(duì)儀器進(jìn)行校核后，按照gb/t230.1—2018《金屬材料洛氏硬度試驗(yàn)第1部分：試驗(yàn)方法》的要求進(jìn)行洛氏硬度試驗(yàn)。每個(gè)樣品測(cè)3個(gè)點(diǎn)，取平均值。圖2洛氏硬度與強(qiáng)度的回歸分析圖利用spss軟件對(duì)洛氏硬度
釘熱處理工藝制度不合理，等溫淬火時(shí)間短，馬氏體向下貝氏體轉(zhuǎn)變不充分，補(bǔ)充回火過(guò)程中可能存在控溫超溫現(xiàn)象，相界上析出大量碳化物，最終導(dǎo)致螺釘材料韌性降低，未能滿(mǎn)足標(biāo)準(zhǔn)要求。3.3螺釘熱加工狀態(tài)改進(jìn)針對(duì)上述原因，在重新校核爐溫的基礎(chǔ)上，對(duì)螺釘熱處理工藝制度進(jìn)行了調(diào)整。調(diào)整后的熱處理制度如下：900℃保溫10min；等溫淬火300～330℃保溫60min。熱處理制度調(diào)整后對(duì)螺釘材料進(jìn)行了沖擊測(cè)試，結(jié)果見(jiàn)表
二是制造過(guò)程中的焊接缺陷，1、裂紋：（1）器壁母材上裂紋；（2）熱影響區(qū)裂紋；（3）焊縫區(qū)裂紋。2、焊接缺陷：（1）未熔合；（2）未焊透；（3）夾渣；（4）氣孔；（5）咬邊；（6）焊瘤；（7）燒穿；（8）弧坑；（9）焊縫外形、尺寸不符合要求。三是在使用過(guò)程中產(chǎn)生的缺陷，例如材質(zhì)劣化，腐蝕，裂紋，減薄等，安全附件未按時(shí)校核及檢定。同時(shí)要明白各類(lèi)缺陷的檢驗(yàn)手段，危害程度出現(xiàn)概率及部位。 下面將就裂紋，腐
釘熱處理工藝制度不合理，等溫淬火時(shí)間短，馬氏體向下貝氏體轉(zhuǎn)變不充分，補(bǔ)充回火過(guò)程中可能存在控溫超溫現(xiàn)象，相界上析出大量碳化物，最終導(dǎo)致螺釘材料韌性降低，未能滿(mǎn)足標(biāo)準(zhǔn)要求。3.3螺釘熱加工狀態(tài)改進(jìn)針對(duì)上述原因，在重新校核爐溫的基礎(chǔ)上，對(duì)螺釘熱處理工藝制度進(jìn)行了調(diào)整。調(diào)整后的熱處理制度如下：900℃保溫10min；等溫淬火300～330℃保溫60min。熱處理制度調(diào)整后對(duì)螺釘材料進(jìn)行了沖擊測(cè)試，結(jié)果見(jiàn)表
二是制造過(guò)程中的焊接缺陷，1、裂紋：（1）器壁母材上裂紋；（2）熱影響區(qū)裂紋；（3）焊縫區(qū)裂紋。2、焊接缺陷：（1）未熔合；（2）未焊透；（3）夾渣；（4）氣孔；（5）咬邊；（6）焊瘤；（7）燒穿；（8）弧坑；（9）焊縫外形、尺寸不符合要求。三是在使用過(guò)程中產(chǎn)生的缺陷，例如材質(zhì)劣化，腐蝕，裂紋，減薄等，安全附件未按時(shí)校核及檢定。同時(shí)要明白各類(lèi)缺陷的檢驗(yàn)手段，危害程度出現(xiàn)概率及部位。 下面將就裂紋，腐
以滲氮層深度要求范圍的上限值的3倍深度，作為其檢測(cè)位置，這也是滲氮層深度檢測(cè)的最前提條件。5）齒輪設(shè)計(jì)人員應(yīng)該注意并適應(yīng)這種新規(guī)定，在過(guò)渡時(shí)期的產(chǎn)品圖樣等技術(shù)文件中，至少應(yīng)注明滲氮層深度檢測(cè)的參照標(biāo)準(zhǔn)或界限硬度值。另外，在齒輪強(qiáng)度和承載能力計(jì)算、校核時(shí)，也應(yīng)注意這個(gè)問(wèn)題。參考文獻(xiàn)：略。作者：牛萬(wàn)斌，浙江雙環(huán)傳動(dòng)機(jī)械股份有限公司盧金生，鄭州機(jī)械研究所有限公
5ys/t471—2004銅及銅合金韋氏硬度試驗(yàn)方法26jb/t6050—91鋼鐵熱處理零件硬度檢驗(yàn)通則27jb/t8555—1997熱處理技術(shù)要求在零件圖樣上的表示方法28gb11354—89鋼鐵零件滲氮層深度測(cè)定和金相組織檢驗(yàn)29gb9450—88鋼件滲碳淬火有效硬化層深度的測(cè)定和校核30gb5617—85鋼件的感覺(jué)淬火或火焰染火后的有效硬化層深度的測(cè)定31gb/t
6gb/t15749-1995定量金相手工測(cè)定方法57gb/t13321-1991鋼鐵硬度銼刀檢驗(yàn)方法58gb/t13324-1991熱處理設(shè)備術(shù)語(yǔ)59gb/t12603-1990金屬熱處理工藝分類(lèi)及代號(hào)60gb/t11354-1989鋼鐵零件滲氮層深度測(cè)定和金相組織檢驗(yàn)61gb/t9450-1988鋼鐵滲碳淬火有效硬化層深度的測(cè)定和校核62gb/t9451-1988鋼件薄表面總硬化層深度或有效硬化
以滲氮層深度要求范圍的上限值的3倍深度，作為其檢測(cè)位置，這也是滲氮層深度檢測(cè)的最前提條件。5）齒輪設(shè)計(jì)人員應(yīng)該注意并適應(yīng)這種新規(guī)定，在過(guò)渡時(shí)期的產(chǎn)品圖樣等技術(shù)文件中，至少應(yīng)注明滲氮層深度檢測(cè)的參照標(biāo)準(zhǔn)或界限硬度值。另外，在齒輪強(qiáng)度和承載能力計(jì)算、校核時(shí)，也應(yīng)注意這個(gè)問(wèn)題。參考文獻(xiàn)：略。作者：牛萬(wàn)斌，浙江雙環(huán)傳動(dòng)機(jī)械股份有限公司盧金生，鄭州機(jī)械研究所有限公
6gb/t15749-1995定量金相手工測(cè)定方法57gb/t13321-1991鋼鐵硬度銼刀檢驗(yàn)方法58gb/t13324-1991熱處理設(shè)備術(shù)語(yǔ)59gb/t12603-1990金屬熱處理工藝分類(lèi)及代號(hào)60gb/t11354-1989鋼鐵零件滲氮層深度測(cè)定和金相組織檢驗(yàn)61gb/t9450-1988鋼鐵滲碳淬火有效硬化層深度的測(cè)定和校核62gb/t9451-1988鋼件薄表面總硬化層深度或有效硬化
5ys/t471—2004銅及銅合金韋氏硬度試驗(yàn)方法26jb/t6050—91鋼鐵熱處理零件硬度檢驗(yàn)通則27jb/t8555—1997熱處理技術(shù)要求在零件圖樣上的表示方法28gb11354—89鋼鐵零件滲氮層深度測(cè)定和金相組織檢驗(yàn)29gb9450—88鋼件滲碳淬火有效硬化層深度的測(cè)定和校核30gb5617—85鋼件的感覺(jué)淬火或火焰染火后的有效硬化層深度的測(cè)定31gb/t
至分餾段,沸點(diǎn)低的繼續(xù)上升,因?yàn)樗斣谑艿降头悬c(diǎn)物的傳熱后溫度和低沸點(diǎn)物一致,所以低沸點(diǎn)物被分餾出來(lái),而較高沸點(diǎn)物因?yàn)闆](méi)有達(dá)到相應(yīng)的沸點(diǎn),故會(huì)受冷卻后回流至反應(yīng)釜內(nèi)或分餾柱下半部分,待低沸點(diǎn)物被完全餾出后,較高沸點(diǎn)物相繼被分餾,然后是高沸點(diǎn)物的餾出,最后反應(yīng)釜底部是殘?jiān)Ｊ⑦B續(xù)液液萃取塔構(gòu)造液-液-固連續(xù)萃取塔的構(gòu)造見(jiàn)主機(jī)示意圖它由帶有水平靜環(huán)擋板垂直的筒體構(gòu)成。靜環(huán)擋板為中心開(kāi)孔的平板,靜
至分餾段,沸點(diǎn)低的繼續(xù)上升,因?yàn)樗斣谑艿降头悬c(diǎn)物的傳熱后溫度和低沸點(diǎn)物一致,所以低沸點(diǎn)物被分餾出來(lái),而較高沸點(diǎn)物因?yàn)闆](méi)有達(dá)到相應(yīng)的沸點(diǎn),故會(huì)受冷卻后回流至反應(yīng)釜內(nèi)或分餾柱下半部分,待低沸點(diǎn)物被完全餾出后,較高沸點(diǎn)物相繼被分餾,然后是高沸點(diǎn)物的餾出,最后反應(yīng)釜底部是殘?jiān)Ｊ⑦B續(xù)液液萃取塔構(gòu)造液-液-固連續(xù)萃取塔的構(gòu)造見(jiàn)主機(jī)示意圖它由帶有水平靜環(huán)擋板垂直的筒體構(gòu)成。靜環(huán)擋板為中心開(kāi)孔的平板,靜
般情況下，專(zhuān)門(mén)的排液設(shè)置在處于暖管階段的蒸汽管道。在開(kāi)車(chē)的時(shí)候因?yàn)闀?huì)產(chǎn)生大量的凝液，所以也要設(shè)置專(zhuān)門(mén)的排液設(shè)施。其中排液設(shè)施的設(shè)置要根據(jù)蒸汽壓力的等級(jí)的不同而選擇。 超高壓管道在正常的情況下不會(huì)產(chǎn)生凝液，也沒(méi)有對(duì)應(yīng)規(guī)格的凝液管道設(shè)置在超高壓蒸汽官道上，所以在超高壓官道上一般不設(shè)置疏水的設(shè)施。超高壓管道有管壁厚、不易開(kāi)孔、壓力大等特點(diǎn)，因此一般也不設(shè)置分液包。在正常的情況下，一般凝液不會(huì)產(chǎn)生在高壓