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圖來看，合金體系是否存在深共晶點(diǎn)和該體系的非晶形成能力密切相關(guān)，在非平衡條件下，合金體系易形成深亞穩(wěn)共晶點(diǎn)，使得體系具有非晶形成能力。a，b二元體系自由能圖圖中g(shù)0為a和b兩組元機(jī)械混合的自由能，m為非晶態(tài)自由能，α，β為固溶體自由能，x為金屬間化合物自由能，△g為驅(qū)動(dòng)力。3非晶合金形成的動(dòng)力學(xué)從平衡亞穩(wěn)態(tài)向

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熱和冷卻不均而引起畸變；重新加熱淬火的滲碳件應(yīng)降低淬火加熱溫度；采用熱油淬火；金屬鍛造流線要與滲碳工件外輪廓相似，嚴(yán)格控制正火后的帶狀組織和魏氏組織；采用壓床淬火（大型盤狀齒輪和齒圈）.9屈氏體網(wǎng)：產(chǎn)生原因：合金元素內(nèi)氧化導(dǎo)致合金元素貧化，而降低淬透性；碳氮共滲時(shí)形成的碳氮化物降低了奧氏體中的碳氮含量，使奧氏體的穩(wěn)定性降

包含標(biāo)簽“細(xì)晶鐵素體”的文章：回火溫度對(duì)鐵素體-粒狀貝氏體鋼顯微組織及力學(xué)性能的影響,

化轉(zhuǎn)變溫度下降，mn等則相反。在轉(zhuǎn)變溫度范圍內(nèi)，改變冷卻速度可以控制有序化發(fā)展的程度。▲圖17鐵鎳合金相圖圖18展示各種磁性能與合金鎳含量的關(guān)系。w(ni)78%~80%的合金的飽和磁致伸縮系數(shù)λ，和磁晶各向異性常數(shù)k1都接近于零，初始及最大磁導(dǎo)率μi和μm都具有極大值；w(ni)50%的合金的飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度b,值

c以平行的細(xì)針狀（二維層片狀）在馬氏體板條內(nèi)、亞晶界、晶界析出。mo2c形成的最初階段是mo和c原子沿f體(100)面偏聚，形成像al-cu合金時(shí)效時(shí)出現(xiàn)的g-p區(qū)那樣的區(qū)域，與基體共格的mo2c引發(fā)二次硬化。二次硬化（中合金）中溫超高強(qiáng)度鋼化學(xué)成分與主要力學(xué)性能見表2，其強(qiáng)度來自于馬氏體相變和550℃以上回火產(chǎn)生的二

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.11%3．白口鑄鐵2.11%<c%<6.69%亞共晶白口鑄鐵2.11%<c%<4.3%共晶白口鑄鐵4.3%過共晶白口鑄鐵4.3%<c%<6.69%在鐵碳合金中一共有三個(gè)相，即鐵素體、奧氏體和滲碳體。1.鐵素體鐵素體是碳在α-fe中的間隙固溶體，用符號(hào)“f”(或α)表示，體心立方晶格；雖然bcc的間隙總體積較大，但單個(gè)間

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中的內(nèi)氧化所致。圖1為滲碳齒輪典型晶間氧化。通過掃描電鏡能譜分析，內(nèi)氧化物的產(chǎn)物為cr、mn、ti、si等合金的氧化物，見圖2。內(nèi)氧化的存在使晶界附近合金元素貧化，容易在其兩側(cè)出現(xiàn)非馬氏體組織。內(nèi)氧化的產(chǎn)生及合金元素的貧化使附近殘余奧氏體的穩(wěn)定性降低，在隨后的淬火冷卻過程中極易發(fā)生分解，形成屈氏體和貝氏體組織的混

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-碳化物組織的亮場(chǎng)tem圖像及衍射圖譜3.2.奧氏體fe–mn–al–c鋼[9,26–41]奧氏體fe-mn-al-c鋼的特征是高mn含量(15-30wt.%)，高al含量(2-12wt.%)，高c含量(0.5-2.0wt.%)，這類低密度鋼在熱加工條件下表現(xiàn)出完全等軸晶奧氏體組織。合金的析出行為和γ→α相變特征取決

氏組織是在奧氏體晶粒較粗大，冷卻速度適宜時(shí)，鋼中的先共析相以針片狀形態(tài)與片狀珠光體混合存在的復(fù)相組織。魏氏組織不僅晶粒粗大，而且由于大量鐵素體針片形成的脆弱面，使金屬的的柔韌性急速下降，這是不易淬火鋼焊接接頭變脆的一個(gè)主要原因。#產(chǎn)生原因片狀的共格沉淀相通常是在基體的一定晶面析出（叫沉淀的慣析面），以維持共格，因

體不銹鋼相比，雙相鋼強(qiáng)度高，耐晶間腐蝕和耐氯化物應(yīng)力腐蝕及點(diǎn)腐蝕能力均有明顯提高。5、沉淀硬化型不銹鋼。基體為奧氏體或馬氏體組織，并能通過沉淀硬化處理使其硬化的不銹鋼。美國(guó)鋼鐵協(xié)會(huì)以600系列的數(shù)字標(biāo)示，如630，即17-4ph。一般來說，除合金外，奧氏體不銹鋼的耐腐蝕性是比較優(yōu)異的，在腐蝕性較低的環(huán)境中，可以采用鐵素

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