低溫形變熱處理也稱亞穩(wěn)奧氏體形變淬火。其工藝過程為：將鋼加熱至奧氏體狀態(tài)后，再急速冷卻至Ac1以下、高于Ms點以上的某一中間溫度，施行鍛壓或軋制成型，隨后立即淬火獲得馬氏體組織（見圖1）。為了獲得強(qiáng)度和韌性的良好配合，一般不希望在亞穩(wěn)奧氏體的形變和隨后的淬火過程中產(chǎn)生非馬氏體組織，因而，過冷奧氏體需要具有足夠的穩(wěn)定性。所以，低溫形變淬火要選擇淬透性較高的鋼材。
▲圖1 低溫形變淬火原理示意圖
1 低溫形變熱處理工藝
低溫形變熱處理的工藝效果，取決于形變熱處理過程中各個工藝參數(shù)的選擇。這些工藝參數(shù)是：奧氏體化溫度、形變溫度、形變前后的停留時間和再加熱、形變量、形變方式、形變速度以及形變后的冷卻方式等等。
1.1 奧氏體化溫度
奧氏體化溫度對低溫形變淬火效果的影響與鋼的化學(xué)成分有很大關(guān)系。一般規(guī)律是奧氏體化溫度越低，形變淬火后抗拉強(qiáng)度越高，斷面收縮率越大，而延伸率基本保持不變。見圖2、圖3。
▲圖2 0.3%C-3%Cr-1.5Ni鋼奧氏體化溫度對低溫形變
（91%）淬火回火后拉伸性能的影響（100℃回火）
▲圖3 40CrNiMo鋼奧氏體化溫度對低溫形變淬火抗拉強(qiáng)度的影響
○-1300℃預(yù)固溶處理 ●-無預(yù)先固溶處理
1.2 形變溫度
圖4，為18CrNiW鋼強(qiáng)度和塑性指標(biāo)隨溫度的變化而變化的規(guī)律。可以看出，抗拉強(qiáng)度隨形變溫度的提高而降低，延伸率則緩慢增大。
▲圖4 18CrNiW鋼形變溫度對形變淬火后拉伸性能的影響
（形變量60%，回火溫度100℃ ）
圖5 給出了H11鋼（0.35%C、1.5%Mo、5.0%Cr、0.4%V）形變溫度對形變淬火回火后的力學(xué)性能的影響。
▲圖5 H11鋼形變溫度對形變淬火、回火后力學(xué)性能的影響
形變量1-94%，2-75%，3-50%,4-30%
（常規(guī)處理時抗拉強(qiáng)度2170MPa，屈服強(qiáng)度1680MPa）
可以看到，隨著形變溫度的提高，抗拉強(qiáng)度有降低的趨勢。而塑性指標(biāo)延伸率、斷面收縮率在400℃-500℃之間有凹陷區(qū)，這種現(xiàn)象與藍(lán)脆有關(guān)。
圖6表示了形變溫度對30CrNiMo鋼力學(xué)性能的影響。
▲圖6 30CrNiMo鋼形變溫度對力學(xué)性能的影響
（奧氏體化1150℃，形變量50%，
形變淬火后200℃X4h回火）
1.3 形變前后的停留及形變后的再加熱
如果奧氏體穩(wěn)定性高，鋼在奧氏體化后冷卻到形變溫度并保持一段時間奧氏體不發(fā)生分解，則形變前的這段停留對低溫形變淬火后的性能沒有影響。
為了獲得理想的強(qiáng)化效果，低溫形變淬火時的形變量應(yīng)達(dá)到60%以上。在一般低溫形變條件下，一次得到如此大的形變量比較困難。但許多研究結(jié)果發(fā)現(xiàn)，多次形變的累積與一次形變達(dá)到要求量得到的效果幾乎沒有差異。實驗結(jié)果見表1、表2。
▼表1 中間加熱對30CrMnNiA鋼低溫形變淬火力學(xué)性能的影響
▼表2 中間加熱對H11鋼低溫形變淬火、回火后力學(xué)性能的影響
低溫形變后不一定要立即淬火。事實上，形變后停留一段時間不但不會影響淬火效果，甚至在形變后把鋼件加熱到略高于形變溫度并在此溫度保溫，可以進(jìn)一步提高鋼的強(qiáng)度和塑性，詳見表3。這是由于形變后的加熱和保溫，使奧氏體產(chǎn)生了晶粒多角化效應(yīng)。這是多角化而帶來的效果。
▼表3 多角化處理溫度和時間對幾種鋼低溫形變淬火后性能的影響
1.4 形變量
在低溫形變淬火工藝中，形變量是一個很重要的工藝參數(shù)。一般情況下，形變量越大，對金屬的強(qiáng)化效果就越好。
圖7，表示了形變量對0.3%C-3.0%Cr-1.5Ni鋼拉伸性能的影響。由圖可見，抗拉強(qiáng)度和屈服點隨形變量直線上升，對延伸率幾乎沒有影響，而斷面收縮率在達(dá)到一定形變量后則稍有下降趨勢。對AISI4340鋼而言，每增加1%形變量，屈服點上升5MPa。
▲圖7 形變量對0.3%C-3.0%Cr-1.5%Ni鋼拉伸性能的影響
（奧氏體化溫度930℃、形變溫度540℃，回火330℃）
1.5 形變方式
形變方式有軋制、擠壓、旋壓、錘鍛、爆炸成型、深拉深。
一般棒材、帶材、板材都采用軋制形變，棒材也可用擠壓方式。直徑＜250mm的管材可用旋壓方式，各種鍛件用錘鍛或壓力機(jī)鍛壓成型，直徑＜76mm的管材可用爆炸成型，直徑＜305mm的管材可用深拉深成型。
研究結(jié)果表明，低溫形變強(qiáng)化效果的差別只和形變溫度和形變量有關(guān)，而與形變方式無關(guān)。不同形變方式強(qiáng)化效果的差別是因形變速度引起的材料內(nèi)部溫度變化（即形變溫度變化）所致。見圖8。
▲圖8 壓力機(jī)活塞運動速速對低溫淬火的
VascoMA鋼拉伸性能的影響
（開始擠壓溫度為593℃、649℃，
形變量70%，回火溫度552℃）
1.6 形變速度
形變速度對強(qiáng)化效果的影響沒有一致的規(guī)律，有時表現(xiàn)隨形變速度的提高強(qiáng)度下降，有時又相反。截面較大的工件形變時，由于機(jī)械能轉(zhuǎn)化為熱能，心部溫度隨形變速度的提高而迅速增加，強(qiáng)化效果就降低。工件截面不大時，形變速度增加工件溫升不高，使形變溫度大致在恒定溫度下進(jìn)行，從而表現(xiàn)出強(qiáng)化效果。
1.7 形變后的冷卻
形變后是否需要立即淬火，取決于過冷奧氏體的穩(wěn)定程度。如果過冷奧氏體足夠穩(wěn)定，不產(chǎn)生非馬氏體組織，形變后的保溫和加熱對強(qiáng)化效果影響不大，有時甚至有好的作用（前已敘述）。當(dāng)過冷奧氏體形變中或形變后部分分解成珠光體組織時，則強(qiáng)化效果明顯下降，分解成貝氏體時，強(qiáng)化效果下降幅度小。圖9，表示了非馬氏體組織含量對低溫形變后拉伸性能的影響。
▲圖9 非馬氏體組織對H11鋼低溫形變淬火后拉伸性能的影響
●-539℃軋制，形變量75% ○-482℃軋制，形變量75%
■-539℃軋制，形變量25% □-482℃軋制，形變量25%
2 低溫形變熱處理的組織變化
2.1 低溫形變馬氏體組織的細(xì)化
低溫形變可使馬氏體組織細(xì)化。在一定奧氏體化溫度下，形變量越大，馬氏體越細(xì)，鋼的屈服強(qiáng)度越高。圖10，表示出了馬氏體尺寸與屈服強(qiáng)度的關(guān)系。
▲圖10 0.32%C-3.0%Cr-1.5%Ni鋼低溫形變
淬火后屈服強(qiáng)度與馬氏體片尺寸件關(guān)系
（奧氏體化溫度：1-930℃ 2-1040℃ 3-1150℃）
但也不能說馬氏體組織的細(xì)化是在鋼低溫形變淬火后獲得強(qiáng)化效果的唯一原因。實踐中也有這樣的事實，在不同形變量和不同奧氏體化溫度下，可以獲得相同晶粒尺寸的馬氏體，但屈服強(qiáng)度不同。
2.2 鋼低溫形變淬火組織中存在大量晶體缺陷
低溫形變細(xì)化的馬氏體中有大量位錯，在位錯線上有細(xì)小彌散的碳化物析出，在馬氏體細(xì)片中還存在更細(xì)的的亞晶塊結(jié)構(gòu)。亞晶塊由位錯組成，是大量位錯聚集的場所。鋼的屈服強(qiáng)度與這亞晶塊的尺寸呈反比關(guān)系。
低溫形變淬火馬氏體的組織是從形變奧氏體繼承下來的。在形變奧氏體中有較高位錯密度和在形變中析出的細(xì)小彌散碳化物，說明形變奧氏體起先是處在加工硬化狀態(tài)下的，隨后相變變?yōu)榧?xì)小馬氏體，又在位錯聚集處有彌散碳化物析出，這兩者作用表現(xiàn)出了雙重疊加的強(qiáng)化。
2.3 形變奧氏體中碳化物的析出
鋼在低溫形變淬火時，亞穩(wěn)奧氏體強(qiáng)度隨形變量的增加而不斷上升，當(dāng)形變比例超過40%時，強(qiáng)度上升速度加快，此現(xiàn)象不能單純用位錯密度的增加來解釋，而是由析出的碳化物釘扎位錯引起的，釘扎位錯又引起新位錯大量增加，所以強(qiáng)化作用急劇上升。另外，這樣的強(qiáng)化也有較高的耐回火性。
總之，低溫形變淬火所形成的馬氏體含高密度位錯和細(xì)小彌散碳化物以及較低的固溶體碳含量，這些是都低溫形變淬火鋼具有高強(qiáng)度，同時又具有較高韌性和塑性的主要原因。
3 鋼材低溫形變熱處理后的力學(xué)性能
3.1 鋼材化學(xué)成分對形變淬火后力學(xué)性能的影響
鋼材化學(xué)成分不同，低溫形變淬火強(qiáng)化效果也不同。影響強(qiáng)化效果的元素是碳。C在0.3%-0.6%（wt）范圍內(nèi)，低溫形變淬火后的強(qiáng)度隨含碳量的增加呈直線上升趨勢，延伸率下降不大，斷面收縮率下降稍快。見圖11。
▲圖11 含碳量對3%Cr-1.5Ni鋼拉伸性能的影響
（奧氏體化900℃，形變540℃，形變量91%330℃回火）
●-低溫形變淬火 ○-普通淬火
鋼材形變淬火后的屈服強(qiáng)度隨形變量的增加而增大，隨含碳量的增加，強(qiáng)化效果更加顯著。詳見圖12、圖13、圖14。
▲圖12 低溫形變熱處理的形變量對
不同含碳量的鋼屈服強(qiáng)度的影響
——3%Cr鋼 ……SAE4340 ----410不銹鋼
▲圖13 含碳量對1.86%Cr-2.33%Ni-1.05%Mn-1.03%Si
-1.03%W-0.47%Mo鋼低溫形變淬火抗拉強(qiáng)度的影響
（奧氏體化1000℃，形變550℃，形變量90%，回火100℃）
▲圖14 含碳化物形成元素的H11鋼
和不含碳化物形成元素的Fe-Ni-C合金低溫
形變淬火屈服強(qiáng)度的增加率
碳化物形成元素能顯著提高Fe-Ni-C合金的加工硬化程度，以Mo影響最大，其次是V，再次是Cr，在Fe-Mn-C奧氏體合金上也得到了類似結(jié)果。所以，碳化物形成元素能顯著提高低溫形變淬火馬氏體的強(qiáng)度。表4所列合金的亞穩(wěn)態(tài)奧氏體形變強(qiáng)化的實驗結(jié)果列于表5。
▼表4 實驗合金的化學(xué)成分（wt）
▼表5 碳化物形成元素對Fe-Ni-C合金力學(xué)性能的影響
非碳化物形成元素Si 能著提高鋼的耐回火性。在0.4%C（wt）的Fe-Ni-Mo鋼中，加入1.5%Si（wt），在形變淬火和200-300℃回火后，抗拉強(qiáng)度可達(dá)到2670MPa。屈服強(qiáng)度達(dá)到2350MPa，而只有0.3%Si（wt）時，分別只有2200MPa和1960MPa。Mn對提高鋼形變淬火強(qiáng)度沒有貢獻(xiàn)，但價格低，可用來代替Ni 提高亞穩(wěn)奧氏體的穩(wěn)定性，便于施行低溫形變淬火。
低溫形變淬火可提高鋼的耐回火性，即經(jīng)過低溫形變淬火的鋼件加熱到較高溫度尚可保持形變強(qiáng)化效果。圖15，為45CrMnSi鋼在950℃奧氏體化、535℃壓縮形變30%，然后淬油的硬度-回火溫度曲線。由圖可見，形變淬火的鋼在加熱到較高溫度時尚可保持較高的硬度。
▼圖15 45CrMnSi鋼低溫形變淬火與普
通淬火試樣的硬度-回火溫度曲線
1-低溫形變淬火 2-普通淬火
某些鋼在普通淬火后回火有二次硬化現(xiàn)象，低溫形變淬火這種現(xiàn)象會消失，這也表明低溫形變淬火后的較高的耐回火性。
3.2 低溫形變淬火鋼的力學(xué)性能
a. 拉伸性能。一般情況下，低溫形變淬火比普通淬火能提高強(qiáng)度300-700MPa。表6，列出了一些鋼的低溫形變淬火鋼的拉伸性能數(shù)據(jù)。
▼表6 低溫形變淬火鋼的力學(xué)性能
低溫形變淬火不僅能提高鋼的常溫力學(xué)性能，還能提高其高溫性能。見圖16。
▲圖16 Vasco MA鋼低溫形變淬火
和普通淬火的高溫瞬時抗拉強(qiáng)度
（●-91%形變淬火，550℃ ○-普通淬火，580℃回火）
b. 沖擊韌度。目前低溫形變淬火對鋼的沖擊韌度的影響規(guī)律尚無一致認(rèn)識。有的實驗結(jié)果表明低溫形變淬火可提高某些鋼的沖擊韌度，部分實驗結(jié)果認(rèn)為沒有影響，還有的實驗結(jié)果正好相反。在≤0.4%C（wt）范圍內(nèi)，鋼經(jīng)低溫形變淬火沖擊值普遍比普通淬火低。
c. 疲勞性能。在一般情況下，鋼的疲勞性能極限隨鋼的靜拉伸強(qiáng)度的提高而降低。當(dāng)抗拉強(qiáng)度＜1000MPa時，疲勞極限與抗拉強(qiáng)度的比值在0.5-0.6之間，當(dāng)抗拉強(qiáng)度達(dá)到1500MPa高強(qiáng)度狀態(tài)時，疲勞極限與抗拉強(qiáng)度比值變降低到0.3-0.4，而抗拉強(qiáng)度到2000MPa的超高強(qiáng)狀態(tài)時，疲勞極限與抗拉強(qiáng)度之比僅為0.3。通常認(rèn)為：疲勞極限σ-1與抗拉強(qiáng)度σb與斷面收縮率ψ間的關(guān)系為σ-1=ψσb，低溫形變淬火在提高鋼的強(qiáng)度的同時，能使塑性指標(biāo)基本不變。所以，最終表現(xiàn)是疲勞強(qiáng)度得到了相應(yīng)提高。
d. 延遲斷裂傾向。強(qiáng)度在1200MPa以上的高強(qiáng)度鋼，在含H2的介質(zhì)中經(jīng)受靜載荷所引起的應(yīng)力在屈服強(qiáng)度以下，當(dāng)經(jīng)過一定的加載時間后會突然脆斷，這就是延遲脆斷現(xiàn)象。而低溫形變淬火能顯著改善鋼的延遲脆斷性能。
e. 斷裂韌度。低溫形變淬火對斷裂韌度的影響比較零亂，因不同剛才而異，難以做出一致結(jié)論。
f. 各向異性。低溫形變淬火鋼的力學(xué)性能具有方向性，尤其塑性韌性指標(biāo)方向性明顯，橫向低于縱向。
特別提示：留心的讀者，對低溫形變熱處理技術(shù)進(jìn)行深入研究，有可能開發(fā)出具有獨特競爭力的產(chǎn)品，從而鑄就企業(yè)專屬核心技術(shù)！
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