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t12鋼顯微組織2023年09月25日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度未收錄№426792t12鋼由于含碳量高，淬火后有較多的過剩碳化物，按耐磨性和硬度適于制作不受沖擊負荷、切削速度不高、切削刃口不變熱的工具，如制作車床、刨床的車刀、銑刀、鉆頭；可制作鉸刀、擴孔鉆、絲錐、板牙、刮刀、量規(guī)、切煙草刀、銼刀，以及斷面尺寸小的冷切邊模、沖孔模等。光學放大倍數(shù)：500×圖號：01浸蝕劑：4%硝酸酒精材料及狀態(tài)：t12鋼處理：退火組織及說明：珠光體+網(wǎng)狀二次滲碳體　圖號：02浸蝕劑：4%硝酸酒精材料及狀態(tài)：t12鋼處理：淬火組織及說明：馬氏體+未溶粒狀滲碳體光學放大倍數(shù)：500×光學放

僅變形小，性能好而且提高生產效率。充分發(fā)揮材料潛力，降低了成本，延長了工具的使用壽命。2.2、熱處理工藝對t8鋼組織的影響從圖1(a)中可看出，t8鋼常規(guī)熱處理后的組織是回火馬氏體及少量殘余奧氏體和未溶解彌散細小的碳化物，t8鋼的亞溫淬火是從低溫加熱升溫進入臨界區(qū)，故原碳化物尚未完全溶解，而尚未溶解的碳化物細小且均勻分布，這對t8鋼韌性的提高有良好的作用。由于殘余奧氏體的存在使裂紋的擴展變得困難(因受塑性變形或產生部分馬氏體轉變使應力松弛)，使鋼的脆性降低，故綜合性能比較可觀。圖1不同工藝處理后的試樣的金相組織照片從圖1(b)中可看出，其組織為回火馬氏體、極少量殘余奧氏體，以及呈點狀的碳化

t12鋼球化退火顯微組織(含圖)2021年04月24日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度未收錄№536060t12鋼球化退火金相樣品，絕對是最基礎的樣品之一。但是，也是最容易忽略某些細節(jié)的。常規(guī)蝕刻：首先進行輕腐蝕。樣品在拋光結束后，采用4%的硝酸酒精蝕刻，手法為均勻擦拭，時間在2~3s即可；只顯示出顆粒狀滲碳體與鐵素體基體之間的相界面位置。這是非常普遍的一種顯示方式，在很多實驗指導書中的顯微組織示意圖中，都可以看到類似的顯微組織照片，在此，偷懶不照了。t12鋼球化退火后的顯微組織是由等軸狀晶粒的鐵素體和細小顆粒狀分布的滲碳體組成。金相組織觀察的時候，視域的整個背底（基體）就是鐵素

l2mov鋼經(jīng)深冷處理，深冷處理可使淬火馬氏體析出高度彌散的超微細碳化物，隨后進行200℃低溫回火后，這些超微細碳化物可轉變?yōu)樘蓟铩Ｎ唇?jīng)深冷處理的馬氏體，在低溫回火后，僅在某些局部區(qū)域析出有少量的碳化物。crl2mov采用低溫化學熱處理方法,在保持crl2mov鋼高硬度和高耐磨性的基礎上,離子滲氮、氣體氮碳共滲、鹽浴硫氰共滲種常用的低溫化學熱處理滲層的粘著抗力。3種低溫化學熱處理滲層均有顯著的抗沖擊粘著作用,其中尤以鹽浴硫氰共滲最佳。crl2mov鋼制不銹鋼器皿拉伸模經(jīng)氣體氮碳共滲處理后,使用壽命達3萬件以上,較常規(guī)淬火、回火處理的同類模具壽命提高10倍以上。100×圖號：01材料

l2mov鋼經(jīng)深冷處理，深冷處理可使淬火馬氏體析出高度彌散的超微細碳化物，隨后進行200℃低溫回火后，這些超微細碳化物可轉變?yōu)樘蓟铩Ｎ唇?jīng)深冷處理的馬氏體，在低溫回火后，僅在某些局部區(qū)域析出有少量的碳化物。crl2mov采用低溫化學熱處理方法,在保持crl2mov鋼高硬度和高耐磨性的基礎上,離子滲氮、氣體氮碳共滲、鹽浴硫氰共滲種常用的低溫化學熱處理滲層的粘著抗力。3種低溫化學熱處理滲層均有顯著的抗沖擊粘著作用,其中尤以鹽浴硫氰共滲最佳。crl2mov鋼制不銹鋼器皿拉伸模經(jīng)氣體氮碳共滲處理后,使用壽命達3萬件以上,較常規(guī)淬火、回火處理的同類模具壽命提高10倍以上。100×圖號：01材

量殘余奧氏體。（6）鋼的回火組織與性能a、回火馬氏體。是低溫回火（150～250℃）組織。它保留了原馬氏體形態(tài)特征。針狀馬氏體回火析出了極細的碳化物，容易受到浸蝕，在顯微鏡下呈黑色針狀。體溫回火后馬氏體針變黑，而殘余奧氏體不變仍呈白亮色。低溫回火后可以部分消除淬火鋼的內應力，增加韌性，同時仍能保持鋼的高硬度。b、回火屈氏體。是中溫回火（350～500℃）組織。回火屈氏體是鐵素體與粒狀滲碳體組成的極細混合物。鐵素體基體基本上保持了原馬氏體的形態(tài)（條狀或針狀），第二相對滲碳體則析出在其中，呈極細顆粒狀，用光學顯微鏡極難分辨（如圖9所示）。中溫回火后有很好的彈性和一定的韌性。圖9回火托氏體圖10

時，部分殘留奧氏體發(fā)生馬氏體轉變，殘留奧氏體含量由20%～25%減少到約10%左右。但還需進一步降低殘留奧氏體含量，消除新產生的馬氏體引起的內應力，高速鋼一般需在560℃回火3次。w18cr4v鋼回火時的硬度變化如圖2所示，回火次數(shù)與殘留奧氏體量和硬度的關系如圖3所示，回火后的組織為回火馬氏體+碳化物。圖1高速鋼（w18cr4v）常規(guī)淬火溫度淬火組織圖2高速鋼（w18cr4v）回火時的硬度變化（1280℃淬火）圖3高速鋼（w18cr4v）回火次數(shù)與殘留奧氏體量和硬度的關系按照常規(guī)的工藝方法，經(jīng)3次高溫回火后，高速鋼在組織和性能方面基本滿足其服役條件。不難看出，高速鋼經(jīng)3次高溫回火的主要目

當?shù)匿X細化晶粒，同時采用控制軋制和控制冷卻方法，嚴格控制終軋溫度，可最大限度地細化晶粒。熱處理也是提高低溫鋼缺口韌性和綜合性能的有效方法，普通的低溫鋼常采用正火、正火+回火、調質等方法，但對合金元素較高的5％鎳、9％鎳鋼要采用特殊熱處理方法提高低溫韌性，即采用二次淬火+回火處理方法，第一次淬火與通常的淬火相同，第二次淬火是從ac3點以下的(7+a)二相區(qū)淬火，得到合金成分富集的相組織進一步細化，通過回火在鋼中生成逆轉變奧氏體，吸取碳、氮等有害元素，使鐵素體凈化，顯著提高鋼的低溫韌性。在工業(yè)生產中.通過采用超純精煉工藝，如鋼包精煉、真空脫氣等，極力降低鋼中的硫、磷等雜質元素和氮、氧、氫等有害氣

數(shù)據(jù)的“拉升－米勒”曲線，由霍洛曼－杰夫首先提出，作為低、中合金鋼淬火后和在不同時間－溫度條件下回火后的近似硬度的經(jīng)驗公式。從他們對各種鋼的分析來看，常數(shù)c的取值范圍為10~15,取決于具體鋼種。圖11所示為兩個實例。▲圖11霍洛曼－杰夫回火行為參數(shù)a)w(c)=0.310%的鋼，c=15.9b)w(c)=0.356%的鋼，c=14.3注：溫度t的單位為k,時間的單位為s除了獲得大量的殘留奧氏體，采用霍洛曼－杰夫方法還可獲得合理、良好的相關性，圖12和圖13中所示的數(shù)據(jù)也來自霍洛曼和杰夫的數(shù)據(jù)庫，其包含碳鋼和低合金鋼。高合金鋼的數(shù)據(jù)（不銹鋼和工具鋼）沒有在這兩個圖中給出，圖12和圖1

一張圖看懂“退火、正火、淬火、回火”2021年01月02日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№446447本文內容摘自網(wǎng)絡并經(jīng)作者整理，如有出入請留言補充和修訂退火所謂退火，就是將金屬或合金加熱到適當溫度，保溫一定時間，然后隨爐緩慢冷卻的熱處理工藝，其實質是將鋼加熱奧氏體化后進行珠光體轉變。　　退火目的和作用:　　(1)降低鋼的硬度，提高塑性，以利于切削加工及冷變形加工；　　(2)細化晶粒，消除因鍛、焊等引起的組織缺陷，均勻鋼的組織成分，改善鋼的性能或為以后的熱處理作準備；　　(3)消除鋼中的內應力，以防止變形或開裂。正火是將工件加熱到適宜的溫度后在空氣中冷

屈氏體，導致其抗腐蝕能力大大降低。（3）混合型燒傷組織在滾動面上既有二次淬火燒傷，也有高溫回火燒傷，其組織形貌見圖2e和2f。在滾動面沿徑向方向的黑色條紋（酸洗后呈現(xiàn)）區(qū)域，可觀察到有數(shù)個大小不一、圓形或接近圓形的白色二次淬火燒傷微區(qū)，長度不大于50μm；還有部分的高溫回火區(qū)以及正常區(qū)域同時共存的組織形貌。（4）劃傷型的組織在滾動面上沿周向方向分布，在此該規(guī)則性的環(huán)形條紋處，直接磨制金相試樣，其形貌見圖2g和2h。顯微鏡下低倍觀察圖2g有一白色環(huán)形條紋，周圍有許多細小的窄條劃痕，呈現(xiàn)不同的角度趨向，但也有許多一致的去向，這些窄條劃痕應是制樣中留下的小劃痕所致，而這條環(huán)形條紋是在該區(qū)域產生了塑

回火裂紋2024年04月25日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№154631、關于回火裂紋定義：書中給出關于回火裂紋的定義，淬過火的鋼鐵進行回火時，因快速加熱、快速冷卻或金相組織變化而產生的裂紋。回火裂紋有兩種，一種是快速回火加熱引起的裂紋;另一種是回火時溫度快速冷卻產生裂紋。淬火零件由于快速回火加熱，如火焰加熱和高頻加熱所產生的裂紋與磨削產生的裂紋相似。普通回火中，不經(jīng)常發(fā)生回火裂紋。回火裂紋是指從回火溫度快速冷卻引起組織變化而引起的裂紋。2、回火快速加熱引起的裂紋：淬火后鋼的組織是馬氏體，期本體處于膨脹狀態(tài)，按此種組織回火，會在100°最右發(fā)生收縮，然后在300°左右引

性：低溫淬火增加了η-碳化物的析出量。這種細微碳化物在馬氏體基質中充當粘合劑，能幫助馬氏體鋼抵抗磨損和腐蝕。3、消除應力：所有的金屬都具有殘余應力。殘余應力是在金屬從液態(tài)凝固成固態(tài)過程中產生的力。這些應力將使局部易發(fā)生狀態(tài)變化（通常是不利的）。低溫淬火能夠通過組織結構均勻化來減少這些缺陷。過程：低溫淬火金屬部件的方法包括首先使用氣態(tài)液氮使金屬緩慢冷卻。在從環(huán)境溫度冷卻到低溫處理溫度過程中的要點是避免熱應力。然后將金屬部件在約-190℃（-310℉）的溫度下，保持20到24小時，再加熱至+149℃（+300℉）。高溫回火階段在降低馬氏體低溫轉變而引起的脆性過程中至關重要。低溫淬火能改變金屬的全

20#鋼臨界區(qū)溫度退火后的金相組織問題2024年12月11日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№12800920#鋼臨界區(qū)溫度退火后的金相組織問題在網(wǎng)上買的20鋼做熱處理實驗，實驗設備用的是電阻爐，以五度每分鐘的溫升速率上升到臨界溫度處（740℃，755℃，770℃，780℃），保溫16min，然后拿出來百分之十的鹽水淬火，本來是想得到馬氏體與鐵素體的雙相組織但是自己金像圖確看著不像是先前文獻里面看的雙相組織了，然后自己實驗就卡在這一步束手無策了。請問吧里的前輩們，顏色最深偏黑的到底是什么呢？然后這個是因為什么原因導致的？740-200.png755-200.png770

火）●-低溫形變淬火○-普通淬火鋼材形變淬火后的屈服強度隨形變量的增加而增大，隨含碳量的增加，強化效果更加顯著。詳見圖12、圖13、圖14。▲圖12低溫形變熱處理的形變量對不同含碳量的鋼屈服強度的影響——3%cr鋼……sae4340----410不銹鋼▲圖13含碳量對1.86%cr-2.33%ni-1.05%mn-1.03%si-1.03%w-0.47%mo鋼低溫形變淬火抗拉強度的影響（奧氏體化1000℃，形變550℃，形變量90%，回火100℃）▲圖14含碳化物形成元素的h11鋼和不含碳化物形成元素的fe-ni-c合金低溫形變淬火屈服強度的增加率碳化物形成元

相組織,基體為回火馬氏體、少量殘留奧氏體、顆粒狀的共晶和二次碳化物。從圖2a中可以看出碳化物聚集成堆,塊狀、條狀的碳化物顆粒較粗大,呈帶狀及網(wǎng)狀,共晶碳化物不均勻度對照gb/t14979—1994標準第四級別圖評為6級,不滿足gb/t1299—2014對工模具鋼要求。原材料中網(wǎng)狀碳化物鍛造時未能改善,促使晶界處脆性增加,在淬火應力作用下出現(xiàn)開裂,裂紋沿碳化物分布的方向擴展,如圖2b所示。圖2淬火回火組織(100×)圖3為拉深模500倍金相組織,大塊狀碳化物最大尺寸為0.165mm,對照jb/t7713—2007標準大塊狀碳化物評級別大于5級,見表3。通常cr12mov鋼模具的碳化物級別不得大于

質為42crmo，經(jīng)下料→鍛造→正火→粗車后進行調質，技術要求260~300hbw。使用φ1000×3500井式電阻爐加熱，每次懸掛吊裝1件，隨爐升溫。使用20號機械油淬火，淬火時豎直入油，冷卻至室溫后出油，然后在同一設備及時回火，出爐后空冷，工藝曲線如圖1所示。在常規(guī)淬火出油后，有時會出現(xiàn)淬火斷裂的情況，其斷口形貌、尺寸和斷裂部位分別如圖2和圖3所示。圖1斷軸調質工藝曲線圖圖2軸的斷口形貌圖3斷軸的尺寸及斷裂部位示意圖2.檢測和分析對斷軸的硬度、成分和低倍組織進行了檢測。軸的不同部位的硬度略有差別，結果顯示軸部硬度為325~356hbw。軸退火處理后去除表面脫碳層取樣，其化學成分見表1，符

狀馬氏體。由于淬火溫度較前圖試樣為高，故淬火后得到粗大的板條狀馬氏體。馬氏體通常是硬而脆的組織，其實只有中碳或高碳鋼在淬火后可得到既硬又脆的高碳馬氏體組織，而低碳鋼淬火后得到的低碳馬氏體其強韌性卻很好。目前很多工廠已廣泛采用低碳鋼或低碳低合金鋼通過高溫淬火和低溫回火處理，以獲得強韌性好的低碳馬氏體組織，從而提高零件的力學性能和使用壽命，以滿足生產要求和節(jié)省原材料。光學放大倍數(shù)：50

回火脆性（temper-brittleness）2011年06月03日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№359646回火脆性淬火鋼回火后產生的脆化現(xiàn)象。根據(jù)產生脆性的回火溫度范圍，可分為低溫回火脆性和高溫回火脆性。低溫回火脆性合金鋼淬火得到馬氏體組織后，在250～400℃溫度范圍回火使鋼脆化，其韌性一脆性轉化溫度明顯升高。已脆化的鋼不能再用低溫回火加熱的方法消除，故又稱為%26ldquo;不可逆回火脆性%26rdquo;。它主要發(fā)生在合金結構鋼和低合金超高強度鋼等鋼種。已脆化鋼的斷口是沿晶斷口或是沿晶和準解理混合斷口。產生低溫回火脆性的原因，普遍認為：(1)與滲碳體在低溫回

“滲碳+高溫回火+淬火”工藝曲線出爐后破試產品檢查零件的金相組織如圖11所示。圖11碳化物2級、馬氏體及殘留奧氏體2級400×金相組織非常好，但由于三次加熱，零件變形較大，而公司所生產的主傳動齒輪副未采取磨齒工藝，零件變形后完全不能滿足產品圖要求，該批零件全部報廢，該工藝方案被徹底否決。（3）確定最佳滲碳淬火工藝由于該材料同時含有較高的cr、ni、mo元素，它們增加了淬火后殘留奧氏體量，且滲碳溫度越高，碳及合金元素溶入奧氏體就越多，奧氏體就越穩(wěn)定，淬火后殘留奧氏體越多；碳濃度越高，溶入奧氏體中的碳量就會相應增加，而碳是最強烈降低鋼的ms點溫度的元素，綜合作用將使淬火后殘留奧氏體量增加更

淬火鋼在回火的轉變與鋼的回火知識點總結!2023年10月19日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度未收錄№15208淬火鋼在回火的轉變與鋼的回火，總結的很好!來源：熱家網(wǎng)

施：(1)模具鋼淬火后應及時回火，充分回火，多次回火，以消除淬火內應力；(2)模具鋼淬火后一般不宜在350-400℃回火，因t組織常在此溫度出現(xiàn)，發(fā)生有t組織模具應重新處理，模具應進行防銹處理，提高抗蝕性能；(3)熱作模具服役前進行低溫預熱，冷作模具服役一個階段后進行一次低溫回火消除應力，不僅能防止和避免應力腐蝕裂紋發(fā)生，還可大幅度提高模具使用壽命，一舉兩得，有顯著技術經(jīng)濟效益。來源：熱處理生態(tài)

卻速度，達到了接近理想冷卻介質的冷卻特性，使得鋼在較理想的狀態(tài)下等溫淬火；從而使奧氏體組織能迅速充分地轉變?yōu)檩^為細小的貝氏體組織，一方面降低了p對晶界的弱化能力，同時還減少了鐵素體和珠光體的析出，從而提高了鋼的強度和韌性。經(jīng)高溫回火后，鋼的沖擊韌性得到了顯著提高，脆性轉變溫度也得到了改善。3.工藝改進根據(jù)以上的分析研究，我們對b12n-s鋼高中壓轉子鍛件的調質工藝進行了改進，改進后工藝曲線如圖4所示。圖4改進后b12n-s鋼高中壓轉子調質工藝曲線工藝改進后，經(jīng)檢驗性能結果均達到了阿爾斯通標準的技術要求，尤其是沖擊韌性和fatt得到了顯著的改善。改進后工藝的性能結果如表5所示。隨后我們將改進

縮應力。當表面硬化層達到優(yōu)化厚度，并形成最大壓應力時，就完成全部劇烈淬火過程。另一個強烈淬火方法是使工件表面強烈冷卻到某一溫度，在該溫度使過冷奧氏體轉變不超過30%的馬氏體，然后強烈淬火中斷，使工件在空氣中冷卻到截面溫度平衡，也使形成的新馬氏體得以回火并避免淬火裂紋形成。最后強烈冷卻到室溫，使其余的奧氏體轉變?yōu)轳R氏體。二、強烈淬火對鋼的組織性能的影響極其應用采用油、50%cacl2水溶液和cacl2水溶液+液氮作為冷卻介質對t7a鋼和60si2mn鋼進行淬火，然后460℃回火2h，測其力學性能，結果見表1。▼表1鋼試樣普通淬火和冷卻淬火回火油的力學性能與普通淬油比較，采用cacl

變到一定溫度才發(fā)生，如殘留氏體的分解要在200℃以上，fe3c碳化物的析出要在400℃以上，鐵素體的再結晶要在600℃以上等等，都表明了回火溫度的決定性影響。但所有的回火轉變都可以在一定溫度范圍內發(fā)生，在該范圍內，較低溫度長時間與較高溫度短時間發(fā)生的組織轉變可能有相同的效果，這就為高溫回代替低溫回提供了理論依據(jù)。碳鋼和低合金鋼的回火常分為低溫、中溫、高溫回火三類。回火溫度在ac1以上的高溫回火法則沒有低、中、高溫之分。其選擇原則是短時高溫回火和長時間低溫回火達到相的組織和力學性能。圖1是t8mn鋼淬火后不同回火溫度、回火時間對硬度的關系圖，時間以對數(shù)坐標表示，在大部分時間范圍內硬度變化接近手直

析該曲軸的加工路線：鑄造→正火→機加工→感應淬火→去應力回火→探傷→磨削。由表面至心部基體組織應為：淬硬層是回火馬氏體，心部為珠光體。感應淬火及時回火，經(jīng)探傷合格后，才轉至磨削工序，那么裂紋就是在該工序產生，及磨削裂紋，而非淬火裂紋。體積變化，熱處理前后各種組織不同是引起體積變化的主要原因，馬氏體-珠光體-奧氏體的比體積依次減小。馬氏體的膨脹率隨著基體中含碳量的增加而增大。圖3是解剖圖1所示有裂紋的曲軸樣件，沿軸頸徑向取樣，低倍下觀察軸頸表面的裂紋形貌，一些區(qū)域裂紋出現(xiàn)分岔，但石墨分布均勻，沒有異常的片狀、蠕蟲狀石墨。裂紋深0.50mm，呈倒t形分布，兩側邊分布寬2.9mm。在用3%硝酸酒精腐

性以及人為的不嚴謹性往往對產品的質量造成很大的影響!七：拿曲軸為例來說調質的難度，由于零件形狀復雜，淬火溫度與淬火劑選擇成為關鍵：淬火溫度選擇高，會出現(xiàn)裂紋；淬火溫度選擇低，回火溫度降低，雖然硬度合格，但組織性能指標達不到圖紙要求。如果這中間再選擇材料的話，情況就會更復雜了。調質不容易，回火學問很大，多做記錄積累經(jīng)驗調質的時候您遇到過哪些典型的案例？一：在調質過程中遇到的問題：1、材料化學成分，同樣的一個牌號的材料，其化學成分可能不同，就得采用不同的淬火溫度，2、工件形狀，對于長細的桿件類零件、薄壁類零件，熱處理變形量較大，后校正工件量大3、零件的尺寸，拿45鋼來說，臨界淬火尺寸9-14m

頭韌性的下降更為嚴重，使壓力容器在低溫狀況下運行時易發(fā)生瞬間的破壞。所以焊接時，要嚴格控制焊接電流、電弧電壓、焊接速度，保證焊接接頭的各項性能指標。2、低溫鋼的焊接特點及其工藝措施低溫鋼由于含碳量低，其淬硬傾向和冷裂傾向小，具有良好的焊接性。但是過大的焊接線能量會使焊縫及熱影響區(qū)形成粗晶組織而使低溫韌性大為降低，結構的突變及制造中的強力組對會使結構的局部產生高的應力，從而增大設備在低溫狀態(tài)下的脆性破壞。為此，在焊接過程中應做到以下幾點：⑴采用小的焊接線能量，最大限度的減少過熱，防止在焊接接頭上出現(xiàn)粗大的組織。焊條電弧焊常采用12-15kj/cm，埋弧焊通常為20kj/cm。為此焊條電

過共析鋼的淬火加熱溫度高于ac1過多是不合適的。　　在生產實踐中選擇工件的淬火加熱溫度時，除了遵守上述一般原則外，還要考慮工件的化學成分、技術要求、尺寸形狀、原始組織以及加熱設備、冷卻介質等諸多因素的影響，對加熱溫度予以適當調整。如合金鋼零件，通常取上限，對于形狀復雜零件取下限。　　強韌化新工藝選用的淬火加熱溫度與常用淬火溫度有所區(qū)別。如亞溫淬火是亞共析鋼在略低于ac3的溫度奧氏體化后淬火，這樣可提高韌性，降低脆性轉折溫度，并可消除回火脆性。如45、40cr、60si2等材料制成的工件亞溫淬火加熱溫度為ac3－（5～10℃）。　　采用高溫淬火可獲得較多的板條狀馬氏體或使全部板條馬氏體提高強

鋼材的回火脆性2015年03月17日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度未收錄№325248第一類回火脆性合金鋼淬火后于250℃～400℃范圍回火后產生的回火脆性，呈晶間型斷裂特征，且不能用重新加熱的方法消除，故又稱為不可逆回火脆性。主要產生在合金結構鋼中。在200～350℃之間回火時出現(xiàn)的第一類回火脆性又稱低溫回火脆性。如在出現(xiàn)第一類回火脆性后再加熱到更高溫度回火，可以將脆性消除，使沖擊韌性重新升高。此時若再在200～350℃溫度范圍內回火將不再會產生這種脆性。由此可見，第一類回火脆性是不可逆的，故又可稱之為不可逆回火脆性。幾乎所有的鋼均存在第一類回火脆性。如含碳不

回火溫度對35crmo高強螺栓組織及性能的影響2023年06月27日常州鋼管哥¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№18281回火溫度對35crmo高強螺栓組織及性能的影響35crmo中碳合金鋼具有淬透性好，綜合力學性能高，回火脆性不敏感，且價格低廉等特點，廣泛應用于制造承受沖擊、抗彎、高載荷的各種機器零件。本文通過研究了螺栓淬火后不同回火工藝的試驗，得出了不同回火下的力學性能，為制訂合理的熱處理工藝提供了依據(jù)。1.試驗螺栓材料及性能要求本文以35crmo材料為研究對象，其化學成分見表1。表1材料的化學成分（質量分數(shù)）（%）化學元素csimnpscrnicumo35crmo0.32～

什么是奧氏體？奧氏體金相組織圖譜,淬火殘留奧氏體評級圖金相圖譜(1-5級)2023年09月12日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№22157奧氏體是碳與合金元素溶解在γ-fe中的固溶體，仍保持γ-fe的面心立方晶格。晶界比較直，呈規(guī)則多邊形;淬火鋼中殘余奧氏體分布在馬氏體間的空隙處奧氏體是碳與合金元素溶解在γ-fe中的固溶體，仍保持γ-fe的面心立方晶格。晶界比較直，呈規(guī)則多邊形;淬火鋼中殘余奧氏體分布在馬氏體間的空隙處。英文名稱：austenite晶體結構：面心立方（fcc）字母代號：a、γ定義：碳及各種化學元素在γ－fe中形成的固溶體命名：為紀念英國冶金學家羅伯茨-奧斯

n（產品用紅外線測溫儀檢測為180~200℃）]→立即回火，280℃×2.5h→空氣冷透到室溫→硬度檢測→280℃×2.5h回火兩次。熱處理工藝曲線如圖1所示，回火后的硬度為57hrc。圖1cr12mov鋼的熱處理工藝曲線3.硬度分析硬度試驗采用hr-150a型洛氏硬度計，對從模具上截取的試樣進行表面硬度檢測。檢測結果如表2所示，符合技術要求。表2失效件樣品表面硬度檢測結果（hrc）4.宏觀分析模具是經(jīng)熱處理后在精加工時出現(xiàn)裂紋，但模具的尖角及螺紋孔等應力較大的部位未發(fā)現(xiàn)裂紋，按此分析：如果熱處理時存在問題，優(yōu)先開裂的部位應在模具的尖角及螺紋孔等應力較大部位，所以初步確定材料組織存在問題，需進

鋼和低合金鋼的回火常分為低溫、中溫、高溫回火三類。回火溫度在ac1以上的高溫回火法則沒有低、中、高溫之分。其選擇原則是短時高溫回火和長時間低溫回火達到相的組織和力學性能。圖1是t8mn鋼淬火后不同回火溫度、回火時間對硬度的關系圖，時間以對數(shù)坐標表示，在大部分時間范圍內硬度變化接近手直線，鋼的回火時間在10s以內時，回火后的硬度即發(fā)生快速變化，在1～10min時，硬度變化相對較慢，但變化仍然很大，而在1～2h內變化較小。由圖1可以發(fā)現(xiàn)，無論是低溫、中溫、高溫回火，硬度的變化都是在極短時間內完成的，時間越長變化越緩慢，高溫快速回火正是根據(jù)這一現(xiàn)象提出的。圖1淬火鋼的回火溫度及時間對硬度的影響回火過

cr12mov鋼陶瓷模具異常開裂分析2007年04月16日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度未收錄№363909【摘要】　cr12mov鋼制陶瓷模具正常失效方式為磨損。一批上模早期開裂失效的主要原因是回火不足，導致殘存的淬火組織應力與熱應力在后續(xù)磨削和線切割加工中產生機械應力疊加后超過材料強度所致。改鍛和球化退火不充分，使cr12mov鋼共晶碳化物呈帶狀、網(wǎng)狀分布且顆粒粗大而帶尖角并促進了裂紋的發(fā)展。模具結構中尖角及其間的棱邊因應力集中而成為眾多宏觀裂紋的起點和縱深發(fā)展地帶。經(jīng)補充回火的模塊在后續(xù)磨削和線切割成形中未發(fā)現(xiàn)微裂紋，從而在生產應用中以磨損方式正常失效。1　問題的由來　　

間。（2）硬度不足及其補救措施1）主要是回火溫度超過了正常回火溫度范圍，或保溫時間太長，使工件組織轉變?yōu)橛捕容^低的組織，從而造成硬度不足。2）補救方法對低溫、中溫回火的工件應在退火或正火后重新淬火、回火；對高溫回火工件，可重新直接淬火、回火。（3）變形與開裂及其補救措施對滲碳鋼件，淬火后必須及時進行回火，否則在室溫下停留時間過長，零件應力較大，將會有自行形裂的危險。對形狀復雜的工件，回火加熱時應采用較慢的加熱速度，加熱過急，容易造成工件的變形與開裂。（4）回火脆性及其補救措施對于低溫回火的工件，回火溫度應避開第一類回火脆性區(qū)；對于高溫回火，如果具有第二類回火脆性的鋼材，回火后應注意采取快速冷

個試樣觀察退火鍛材的顯微組織，再取另外3個試樣分別進行1000、1050和1100℃，保溫30min的固溶處理，之后將這4個試樣一同進行870℃保溫2h的球化等溫退火，以30℃/h冷速冷至720℃，保溫4h后隨爐冷卻至500℃，出爐空冷。熱處理試樣經(jīng)研磨拋光后，用4%硝酸酒精溶液侵蝕，采用axioobservera1m型蔡司顯微鏡和ultra55場發(fā)射掃描電子顯微鏡進行顯微組織觀察和分析。采用epma1720型電子探針測定鏈狀碳化物區(qū)域的元素偏析情況。按nadca#207-2003標準評定退火組織級別。2試驗結果與討論2.1鍛材退火組織圖1為h13鋼鍛

齒側及齒根余量加大，表面滲碳淬火層中硬度和近表面良好金相組織將會被加工掉，并且會造成磨齒機的效率降低，成本增加。若滲碳淬火整個熱處理變形超過0.4mm，即后序磨齒無法加工。本文以齒頂?shù)某叽鐪y量數(shù)據(jù)為基準，對滲碳前及滲碳后、淬火后進行尺寸跟蹤測量，根據(jù)齒頂?shù)某叽缗卸B碳淬火后整個齒圈的變形量是否符合后序磨齒的要求。2.采用滲碳+感應淬火工藝工藝流程如下：鍛（正火）→粗車→去應力回火→半精車→插內齒→滲碳→感應淬火→精車外圓→端面→磨內齒(齒側、齒根)→插外花鍵→成品。滲碳前加工圖如圖3所示，與成品圖對比，外圓余量5mm，滲碳為整體滲碳，工藝曲線見圖5。滲碳后對齒部進行單齒淬火，采用中頻設備功

氣體滲氮后，金相檢查時發(fā)現(xiàn)滲層存在“黑線”組織怎么辦？2023年11月25日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度未收錄№12494滲氮是將氮滲入鋼件表面，以提高其硬度、耐磨性和疲勞強度的一種化學熱處理方法。經(jīng)其處理過的零件會獲得高的硬度和耐磨性、高的疲勞性能、變形小而規(guī)律性強、較高的抗“咬卡”性能以及較高的耐蝕性能等，故而廣泛應用于實際生產中。在生產過程中，某型25cr3moa鋼轉子組件在氣體滲氮后，金相檢查滲層組織時發(fā)現(xiàn)存在“黑線”組織，本文對此滲氮后“黑線”組織產生的原因進行分析并提出解決方案。一、轉子組件結構及技術要求轉子組件材料為25cr3moa鋼，如圖1所示，零件除t面及柱

淬火、回火缺陷與預防，有了這些不用找專家了2023年12月17日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度未收錄№342988在熱處理工藝中淬火工序造成的廢品率往往較高，這主要是在淬火過程中，同時形成較大的熱應力與組織應力，此外，由于材料內在的冶金缺陷、選材不當、錯料、設計上的結構工藝性差、冷、熱加工過程中形成的缺陷等因素，均容易在淬火、回火工藝中暴露出來，因此對零部件淬火、回火后的缺陷必須進行系統(tǒng)的分折與調査。淬火缺陷與預防鋼件淬火時最常見的缺陷有淬火變形、開裂、氧化、脫碳、硬度不足或不均勻、表面腐蝕、過燒、過熱及其他按質量檢查標準規(guī)定金相組織不合格等。1.淬火變形與淬火裂紋在實際生產

成的溫度升高所需的時間短。鋼的原始組織對快速加熱時奧氏體的形核、長大及均勻化過程都有很大影響，因而也顯著影響感應淬火的溫度及淬火的組織與性能。圖1為各種原始組織的t8鋼臨界點與加熱速度的關系[1]。片狀珠光體較球狀珠光體易于完成加熱時的組織轉變過程，因此同一鋼號不同原始組織感應淬火溫度t淬必然是：t淬（退火態(tài)）＞t淬（正火態(tài)）＞t淬[調質（退火+高溫回火）]。圖中αo的物理意義：對珠光體，它表示相鄰兩個滲碳體間距離的一半；對自由鐵素體，它表示位錯網(wǎng)節(jié)點距離的一半。圖1快速加熱時，ac3點也隨著加熱溫度的升高而升高，圖2示出了亞共析鋼在不同的加熱速度下得到完全淬火所需的溫度。圖2（2）快速加

-05浸蝕劑：4%硝酸酒精材料及狀態(tài)：45鋼處理：860～880℃加熱保溫3h后水冷，600℃+20℃保溫4.5h后空冷組織及說明：片狀珠光體及呈白色網(wǎng)狀、針狀和塊狀分布的鐵素體。晶粒大小不太均勻，有輕微的魏氏組織。試樣取自一軸類零件的心部。該軸鍛造退火后再經(jīng)淬火、回火處理。由于軸的截面較大以及45鋼的淬透性差，心部實際上并未得到淬火處理，而是經(jīng)受一次正火處理。由顯微組織的分布情況可知，心部的加熱溫度稍有過熱，一方面使晶粒大小不均勻；另一方面，在基體組織中出現(xiàn)了輕度的過熱魏氏組織。　圖號：45-06浸蝕劑：4%硝酸酒精材料及狀態(tài)：45鋼處理：720℃退火處理組織及說明：基體為球粒

火脆性即使回火后快冷或重新加熱回火均無法避免，稱為第一類回火脆性，也稱不可逆回火脆性、低溫回火脆性或馬氏體回火脆性等。另一種脆性發(fā)生在某些合金結構鋼中，為直接在450～550℃溫度區(qū)間加熱回火或高于600℃回火而在450～550℃區(qū)間內緩慢冷卻，與保溫時間無關，而與冷卻速度有關，對于這類脆性的消除方法是重新加熱到600℃以上，迅速冷卻可予以消除，能防止回火脆性的發(fā)生，這種脆性為第二類回火脆性，又稱為可逆回火脆性、高溫回火脆性或回火脆性等。圖4-4結構鋼的回火脆性示意(1)第一類回火脆性鋼鐵零件淬火后的夏比沖擊功隨著回火溫度的變化曲線在第一類回火脆性區(qū)出現(xiàn)了低谷，鋼的力學性能指標

35#鋼顯微組織2023年09月25日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№47189735鋼一般在調質態(tài)下使用，截面較大的零件常正火處理。35鋼能制造承受較大載荷的機械零件，如曲軸、軸銷、杠桿、連桿、套筒、橫梁、星輪、輪圈、螺栓、螺母等，以及軸承座、箱體、缸體等鑄件。　光學放大倍數(shù)：100×圖號：35-01浸蝕劑：4%硝酸酒精材料及狀態(tài)：35鋼處理：正火處理組織及說明：基體組織為鐵素體+片狀珠光，晶粒度為6級。　圖號：35-02浸蝕劑：4%硝酸酒精材料及狀態(tài)：35鋼處理：調質處理組織及說明：較粗回火索氏體，仍保持淬火馬氏體針葉位向。光學放大倍數(shù)：200×光學放大倍數(shù)：50

2crmo鋼處理：鍛造后正火處理組織及說明：片狀珠光體+沿晶分布的鐵素體光學放大倍數(shù)：500×　光學放大倍數(shù)：500×圖號：42crmo-03浸蝕劑：4%硝酸酒精材料及狀態(tài)：42crmo鋼處理：調質處理組織及說明:保持馬氏體位向的回火索氏體。　圖號：42crmo-04材料及狀態(tài)：42crmo鋼處理：調質處理儀器：透射電子顯微鏡組織及說明:42crmo鋼調質處理tem金屬薄膜組織。tem金屬薄膜組織,細小的析出碳化物沿不同取向的馬氏體片及晶界析出。　圖號：42crmo-05浸蝕劑：材料及狀態(tài)：42crmo鋼處理：調質處理組織及說明：沖擊試樣斷口。解理斷口微觀形貌。bar=20μm　bar

碳氮共滲后常用的熱處理工藝有哪些？2024年01月02日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№245674可控氣氛熱處理生產線碳氮共滲常用的共滲溫度為820～880℃（低碳鋼及低合金鋼為840～860℃）。碳氮共滲后的熱處理常用以下幾種工藝方法。01直接淬火+低溫回火碳氮共滲后由共滲溫度(820～860℃)直接淬火，然后進行低溫回火160～200℃×2～3h。此工藝簡單，適用于中、低碳鋼及低合金鋼，可獲得滿意的表面及心部組織。一般選擇油淬（或水淬）。02分級淬火+低溫回火碳氮共滲后由共滲溫度820～860℃直接在110～200℃熱油或堿浴中分級淬火1～15min后空冷，再進

大的驅動力降低，裂紋的寬度變小；裂紋停止長大前，長大方向又轉向更容易發(fā)生開裂的回火燒傷區(qū)，如圖9。四、失效分析1.燒傷原因磨削加工對工件表面產生的缺陷分為3類：二次淬火燒傷、回火燒傷和裂紋[2]。當表面溫度超過鋼的回火溫度而不超過ar1線（~730℃）時，磨削表面將發(fā)生回火，即回火燒傷；燒傷的局部因而變軟，在應力作用下發(fā)生塑性變形。當溫度超過ar1線后，就會形成奧氏體，隨后立即因快速冷卻發(fā)生淬火，形成脆硬的馬氏體組織，即二次淬火燒傷；二次淬火燒傷，總是在其內側伴隨著回火燒傷；馬氏體組織呈膨脹狀態(tài)，表層處于壓應力作用。燒傷的直接原因是，砂輪片與齒面在一定壓力下產生大量的熱量，冷卻液未能及時有效地帶

素非常重要，而線圈區(qū)的漏磁量(線圈外部磁場)可以忽略不計。由于加熱時間短，曲軸的殘余熱量減小，這是曲軸靜態(tài)淬火工藝技術的另一個顯著的優(yōu)點。在許多情況下，殘余熱量少帶來的優(yōu)點是免去了特殊的冷卻系統(tǒng)，因而能節(jié)約大量的資金以及地面空間。圖5、6、7用圖解方式比較了曲軸靜態(tài)淬火工藝與使用u形感應器的常規(guī)技術的“時間—溫度”分布情況。比較的結果通過使用專業(yè)版感應加熱軟件“advance”獲得。為便于比較，假設采用常規(guī)方法和曲軸靜態(tài)淬火工藝技術時，淬火之前的表面溫度相同。該新技術同時也是節(jié)約空間的技術。與常規(guī)工藝相比較，顯示了曲軸靜態(tài)淬火工藝感應淬火/回火系統(tǒng)的緊湊性。無需曲軸旋轉的靜態(tài)加熱方法在人機工程

織的影響實驗鋼經(jīng)圖2所示的多道次壓縮變形后空冷得到的組織為細晶鐵素體+粒狀貝氏體組織，粒狀貝氏體以m-a島的形式分布于鐵素體晶粒之間，如圖3(a)所示。經(jīng)300～600℃不同溫度回火后，組織沒有明顯的變化，仍為鐵素體+粒狀貝氏體，鐵素體晶粒尺寸略有長大，但m-a島在不同溫度表現(xiàn)出不同的穩(wěn)定性。在相同的3h保溫時間下，經(jīng)300～400℃回火后，m-a島在數(shù)量、形態(tài)、分布、大小與原始空冷態(tài)相近(圖3b，圖3c)，這說明低溫回火不會引起m-a島的分解;隨溫度升高到500℃后，開始有少量m-a島發(fā)生了分解。進一步放大觀察發(fā)現(xiàn)局部m-a島開始分解析出碳化物(

于低溫鋼,焊接線能量過大,接頭韌性的下降更為嚴重,使壓力容器在低溫狀況下運行時易發(fā)生瞬間的破壞。所以焊接時,要嚴格控制焊接電流、電弧電壓、焊接速度,保證焊接接頭的各項性能指標。2低溫鋼的焊接特點及其工藝措施低溫鋼由于含碳量低,其淬硬傾向和冷裂傾向小,具有良好的焊接性。但是過大的焊接線能量會使焊縫及熱影響區(qū)形成粗晶組織而使低溫韌性大為降低,結構的突變及制造中的強力組對會使結構的局部產生高的應力,從而增大設備在低溫狀態(tài)下的脆性破壞。為此,在焊接過程中應做到以下幾點:⑴采用小的焊接線能量,最大限度的減少過熱,防止在焊接接頭上出現(xiàn)粗大的組織。焊條電弧焊常采用12-15kj/cm,埋弧焊通常為2